【文章內(nèi)容簡介】 輪機(jī)參數(shù)系列》規(guī)定，超超臨界汽輪機(jī)的進(jìn)汽參數(shù)允許波動范圍由供需雙方商定。從本機(jī)組主要高溫部件所使用的材料為改良型 12%Cr 鋼，可承受 620℃的高溫，短時可在 628℃下運行，但最好能避免。 賣方在提供給 買方的 啟動運行說明書中給出明確的運行范圍。 主蒸汽、再熱蒸汽管道采用雙 單 雙連接方式，機(jī)組在啟動和正常運行時二根管道中的蒸汽溫度的允許偏差值不大于 17℃。 福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2 660MW 機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)備技術(shù)協(xié)議 技術(shù)規(guī)范 12 賣方 對汽輪發(fā)電機(jī)組整個軸系的振動、臨界轉(zhuǎn)速、油系統(tǒng)、聯(lián)軸器等負(fù)責(zé)統(tǒng)一歸口。汽輪發(fā)電機(jī)組的軸系各階臨界轉(zhuǎn)速與工作轉(zhuǎn)速避開 15％至 +15％的區(qū)間。軸系臨界轉(zhuǎn)速值的分布保證能有安全的暖機(jī)轉(zhuǎn)速和進(jìn)行超速試驗轉(zhuǎn)速，軸系各臨界轉(zhuǎn)速值詳見表 75。軸系扭振自振頻率詳見表 71，在工頻和二倍工頻177。 7%范圍內(nèi)無扭振自振頻率。 汽輪機(jī)在所有穩(wěn)定運行工況下 (額定轉(zhuǎn)速 )運行時，在軸承座上測得的垂直振幅振動值不大于 ，在任何軸頸上所測得垂直、橫 向雙振幅相對振動值不大于， 各轉(zhuǎn)子及軸系在通過臨界轉(zhuǎn)速時各軸承座垂直振幅振動值不大于 ，各軸頸雙振幅相對振動值不大于 。過臨界轉(zhuǎn)速時的最大允許振動值詳見表 77。 各軸承形式、主要數(shù)據(jù)及瓦型、失穩(wěn)轉(zhuǎn)速等詳見表 73，對于對數(shù)衰減率 采用差分法計算，判別準(zhǔn)則為對數(shù)衰減率大于 。 軸系冷態(tài)安裝曲線的設(shè)計充分考慮了各轉(zhuǎn)子支承在熱態(tài)下的標(biāo)高變化量，其標(biāo)高變化量的補償值是根據(jù)計算值和試驗值確定，從而保證在工作狀態(tài)下軸系的旋轉(zhuǎn)中心成為一條光滑曲線。 賣方 提供安裝揚度曲線。 不考慮現(xiàn)場動平 衡解決 賣方 自己設(shè)計及制造誤差，如果確有需要則不超過兩次，如果增加次數(shù)，則由 賣方 負(fù)責(zé)發(fā)電量的損失。 當(dāng)汽機(jī)負(fù)荷從 100％甩至零時，汽輪發(fā)電機(jī)組能自動降至同步轉(zhuǎn)速，并自動控制汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速，以防機(jī)組脫扣。主汽壓力也降到變壓運行的負(fù)荷 — 壓力曲線的相應(yīng)值。 在可能的不正常環(huán)境條件下或凝汽器冷卻水系統(tǒng)發(fā)生故障（例如水溫升高、單循泵或凝汽器單側(cè)運行等），機(jī)組能在高背壓下運行，即背壓高到 （ a）時在額定負(fù)荷 下 連續(xù)安全運行 。機(jī)組在額定負(fù)荷下運行時允許的最大背壓值為 （ a）。 當(dāng)自動主汽門突然脫扣關(guān)閉，發(fā)電機(jī)仍與電網(wǎng)并列時，發(fā)電機(jī)處于電動機(jī)運行狀態(tài)，此時允許的運行時間為 1 分鐘。 超速試驗時，汽輪機(jī)能在 112％額定轉(zhuǎn)速下作短期運行，這時任何部件都不超應(yīng)力，各軸系振動也不超過報警值。汽輪發(fā)電機(jī)整體軸系的穩(wěn)定安全性計算由汽輪機(jī)制造廠負(fù)責(zé)。 提供汽機(jī)在不同啟動條件下，定、滑壓的啟動曲線，從額定負(fù)荷（ THA）到與鍋爐最低負(fù)荷相配合的滑壓和定壓運行曲線，以及滑參數(shù)停機(jī)特性曲線。曲線中至少包括主蒸汽和再熱蒸汽的壓力、溫度、流量以及機(jī) 組的轉(zhuǎn)速、負(fù)荷變化等。 賣方 負(fù)責(zé)歸口機(jī)爐聯(lián)合啟動曲線，鍋爐廠配合并滿足汽輪機(jī)啟動要求。 汽輪機(jī)的起停方式和必要的運行數(shù)據(jù)詳見表 7 710。 福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2 660MW 機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)備技術(shù)協(xié)議 技術(shù)規(guī)范 13 熱耗率保證值 (1) 機(jī)組 THA 工況的保證熱耗率為： 7350kJ/。 (2) 賣方 按下式計算汽輪發(fā)電機(jī)組在 THA 工況條件下的熱耗率（不計入任何正偏差值）。 汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率 = hkwkJikWk W gHrWrHfHtWt ??? ??? /)()( 式中： Wt 主蒸汽流量 kg/h Wr 再熱蒸汽流量 kg/h Ht 主汽門入口主蒸汽焓 kJ/kg △ Hr 經(jīng)再熱器的蒸汽焓差 kJ/kg Hf 最終給水焓 kJ/kg kWg 發(fā)電機(jī)終端輸出功率 kW kWi? 當(dāng)采用靜態(tài)勵磁、電動主油泵時各項所消耗的功率 以上公式是指未使用減溫水的工況，如使用時予修正。 賣方 按下列條件計算保證熱耗率： 給水泵效率 83% 給水泵汽輪機(jī)效率 81% 再熱系統(tǒng)壓降 10% 3段抽汽壓損 3%，其它各段抽汽壓損 5% 加熱器端差參考下表（加熱器號按抽汽壓力由高至低排列） HP1 HP2 HP3 LP5 LP6 LP7 LP8 上端差℃ 0 0 下端差℃ 賣方 提供在各工況下的給水泵汽輪機(jī)負(fù)荷。 賣方 提供附詳細(xì)數(shù)據(jù)（包括流量、功率、壓降、端差、溫升、焓值等）的熱平衡圖，修正曲線及有關(guān)說明。提供進(jìn)行熱耗值的測量、計算、修正時用的有關(guān)規(guī)程、規(guī)定。熱耗試驗標(biāo)準(zhǔn)采用 ASME PTC61996。 汽輪機(jī)及發(fā)電機(jī)各節(jié)點的設(shè)計扭矩、扭應(yīng)力和安全系數(shù)及所對應(yīng)的異常工況如下： 福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2 660MW 機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)備技術(shù)協(xié)議 技術(shù)規(guī)范 14 考核截面 最大工況 二相短路 扭應(yīng)力 MPa 扭矩 扭應(yīng) 力 MPa 安全系數(shù) 高中壓前軸頸處 － － 高中壓后軸頸處 A低壓前軸頸處 A低壓后軸頸處 B低壓前軸頸處 B低壓后軸頸處 發(fā)電機(jī)前軸頸處 發(fā)電機(jī)后軸頸處 － － 高壓加熱器不屬主機(jī)配套設(shè)計，但 賣方 在汽機(jī)熱平衡計算時，提出各種運行工況下各高壓加熱器端差和參數(shù)。 VWO 工況作為汽輪機(jī)輔屬設(shè)備等設(shè)計選擇的基礎(chǔ)。 距汽輪機(jī)外殼外 1米，汽機(jī)運轉(zhuǎn)層上 米高處的假想平面處所測得的噪聲水平不大于 85dB(A)。噪聲測量方法按 IEC61063:1991 進(jìn)行。 汽輪機(jī)本體結(jié)構(gòu)設(shè)計要求 一般要求 (1) 設(shè)備滿足技術(shù)先進(jìn)、安全可靠的要求，采用引進(jìn)技術(shù)合作制造方式進(jìn)行。設(shè)備的性能和質(zhì)量由 賣方 對 買方 進(jìn)行保證，引進(jìn)技術(shù)設(shè)備的 賣方 的技 術(shù)支持方也對 賣方 進(jìn)行性能和質(zhì)量保證。自主開發(fā)的部分，是技術(shù)先進(jìn)、成熟，安全可靠的，有良好的應(yīng)用業(yè)績。不使用試驗性的設(shè)計和部件。如果在原機(jī)型上有設(shè)計變更， 賣方 將事先向 買方 提出，并說明變更的原因及可能達(dá)到的效果。 賣方 提供的設(shè)備、部件最大限度的在工廠進(jìn)行組裝。機(jī)組在出廠前進(jìn)行盤車。 (2) 主要部件材料及性能詳見表 721。 (3) 在考慮軸系穩(wěn)定性時，已考慮蒸汽激振力的影響。 (4) 汽輪機(jī)的滑銷系統(tǒng)保證長期運行靈活， 滑銷系統(tǒng)采用自潤滑滑塊，不需在運行中注入潤滑劑。 (5) 機(jī)組的設(shè)計充分考慮到可能意 外發(fā)生的超速、進(jìn)冷汽、冷水、著火和突然振動。防止汽機(jī)進(jìn)水的規(guī)定按 ASME TDP1 標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。 (6) 賣方 對所有連接到汽缸上的管道，提出允許外部作用力及力矩的要求及計算公式。 福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2 660MW 機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)備技術(shù)協(xié)議 技術(shù)規(guī)范 15 (7) 機(jī)組采用中壓缸啟動方式，并在高壓缸排汽出口處設(shè)有通風(fēng)閥（ VV 閥）與凝汽器相連，使高壓缸處于真空狀態(tài)以減少鼓風(fēng)發(fā)熱，防止高壓缸過熱。 (8) 本工程采用高、低壓兩級串聯(lián)汽輪機(jī)旁路。旁路的容量滿足機(jī)組安全啟動、停運和負(fù)荷快速升降及機(jī)組在任何工況下啟動（冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)、極熱態(tài)啟動）時保證主汽溫度和汽輪機(jī)金屬溫度相匹配的要求 。 賣方 結(jié)合自己成熟和傳統(tǒng)的設(shè)計提出采用旁路系統(tǒng)的具體方案和要求，包括旁路的容量、參數(shù)、旁路的控制方式與機(jī)組運行方式匹配等設(shè)想，并提供相應(yīng)配置的電廠機(jī)組運行情況。 (9) 除回?zé)岢槠敖o水泵汽輪機(jī)用汽外，機(jī)組能供給廠用蒸汽量 : 冷段抽汽量暫定 20t/h，四級抽汽量暫定 75t/h，此工況下汽輪機(jī)也能帶額定負(fù)荷（ THA）。 (10) 的蒸汽品質(zhì)滿足機(jī)組運行的要求。 (11) 刪除。 (12) 刪除。 (13) 機(jī)組沿轉(zhuǎn)子軸向不同位置上安裝兩套轉(zhuǎn)速測量裝置 (汽機(jī)頭部、發(fā)電機(jī)側(cè) )。一套用于監(jiān)視控制 ，至少配三個轉(zhuǎn)速探頭；一套用于聯(lián)鎖保護(hù)，至少配四個探頭。 (14) 賣方 提供在最不利的運行條件下，一個抽汽逆止閥故障時，汽輪機(jī)的超速分析，并據(jù)此決定抽汽逆止閥的配供數(shù)量，汽輪機(jī)四段抽汽管道上安裝兩個抽汽逆止閥。 (15) 汽輪發(fā)電機(jī)基座采用非彈簧基座 。 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子及葉片 (1) 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子采用無中心孔整鍛轉(zhuǎn)子。 (2) 汽輪機(jī)設(shè)計允許不揭缸進(jìn)行轉(zhuǎn)子的動平衡。 (3) 轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速符合 。 (4) 各個轉(zhuǎn)子的低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度（ FATT）的數(shù)值詳見表 71，該數(shù)值為 轉(zhuǎn)子毛坯供應(yīng)商的保證值； 賣方 力爭降低轉(zhuǎn)子的低溫脆性轉(zhuǎn)變溫度，至少脆性轉(zhuǎn)變溫度值不影響機(jī)組啟動的靈活性。 (5) 轉(zhuǎn)子相對推力瓦的位置設(shè)標(biāo)記，以便容易地確定轉(zhuǎn)子的位置。 (6) 葉片的設(shè)計是先進(jìn)的、成熟的，使葉片在允許的周波變化范圍內(nèi)不致產(chǎn)生共振，低壓末級及次末級葉片的坎貝爾頻譜（ CAMPBELL）圖如下： 福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2 660MW 機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)備技術(shù)協(xié)議 技術(shù)規(guī)范 16 (7) 由于蒸汽參數(shù)高且采用直流鍋爐，汽輪機(jī)防止固體顆粒侵蝕（ SPE）所采用的措施（包括對系統(tǒng)的要求）說明如下： 調(diào)節(jié)級采用新的斜面噴嘴型線（ SPE 葉型）技術(shù)，使出汽邊 內(nèi)弧偏離 SPE沖擊射線，減少打擊，有效減小噴嘴、調(diào)節(jié)級的 SPE；示意圖如下： 優(yōu)化設(shè)計再熱第 1級靜葉，設(shè)計合理的動靜葉軸向間隙，使動葉反射的 SPE 不能打在靜葉背弧上，徹底切斷 SPE多重反射的途徑，從而有效防止 SPE，實現(xiàn)再熱第 1 級的無老化設(shè)計，提高持久效率。示意圖如下： 對噴嘴和再熱第 1級動靜葉采用 CrC保護(hù)涂層技術(shù)，有效減小 SPE，提高持久效率。 福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2 660MW 機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)備技術(shù)協(xié)議 技術(shù)規(guī)范 17 對噴嘴、調(diào)節(jié)級和再熱第 1 級動靜葉采用耐沖蝕性能良好的含鈮鋼材料，已在國內(nèi)外大型機(jī)組廣泛采用，實踐表明具有優(yōu)良的運行業(yè)績； 在主汽閥入口上安裝濾網(wǎng) ，可防止大顆粒固粒進(jìn)入通流部分； 新機(jī)組安裝及機(jī)組大修時需對鍋爐蒸汽發(fā)生器、再熱器及主要管道和主蒸汽管道、再熱蒸汽管道進(jìn)行必要的清洗去除殘留物。 (8) 任何一級蒸汽的含水量限制在優(yōu)良設(shè)計的百分比范圍內(nèi)，以保證汽輪機(jī)有較長的壽命，低壓末級及次末級葉片具有必要的抗應(yīng)力腐蝕及抗水蝕措施，汽輪機(jī)除了設(shè)有足夠的除濕用的疏水口以保證葉片安全之外，還采取下列一系列技術(shù)措施： ① 40″末級葉片抗應(yīng)力腐蝕的措施 a 40″動葉片強(qiáng)度設(shè)計時利用有限元法進(jìn)行局部應(yīng)力的解析，使葉片強(qiáng)度高、蒸汽彎應(yīng)力低； b 40″動葉 片材料采用優(yōu)良的抗應(yīng)力腐蝕性能材料 1Cr12Ni3Mo2VN（日立牌號KT5312AS6）；對葉片進(jìn)出汽邊區(qū)域和聯(lián)接件的工作面等有可能產(chǎn)生應(yīng)力集中的部位進(jìn)行噴丸強(qiáng)化處理，使表面殘余應(yīng)力全部由拉應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)化為壓應(yīng)力狀態(tài)，從根本上消除應(yīng)力腐蝕的可能。 ② 40″末級葉片防水蝕的措施 a 在末級葉片隔板上設(shè)置去濕槽； b 適當(dāng)增大動、靜葉間的軸向距離，減小水滴對動葉的沖擊能量，延緩水蝕的影響； c 優(yōu)化末級流場，提高根部反動度，避免低負(fù)荷時動葉根部出現(xiàn)倒流引起根部沖刷； d 末級頂部（包括葉冠進(jìn)汽 部分）采用高頻淬火，提高葉片抗水蝕能力； e 設(shè)有足夠的疏水口。 (9) 調(diào)節(jié)級葉片及動靜葉片采用更為合理的型線，以降低端部損失。為防止激振力引起軸系扭振造成葉片疲勞損壞，葉片的設(shè)計特別是葉根考慮有足夠的裕量。 (10) 轉(zhuǎn)子及葉片材料詳見表 721，轉(zhuǎn)子重量、重心及轉(zhuǎn)子的慣性矩 Gr2值詳見表71。 (11) 汽輪機(jī)各轉(zhuǎn)子在出廠前進(jìn)行高速動平衡試驗，試驗精度達(dá)到 。 (12) 每臺汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子，在制造廠進(jìn)行超速試驗，超速試驗在超過最高計算轉(zhuǎn)速 2%的情況下進(jìn)行。最高計算轉(zhuǎn)速是在調(diào)速器失 靈，轉(zhuǎn)速只受危急保安器動作限制時可能出福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2 660MW 機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)備技術(shù)協(xié)議 技術(shù)規(guī)范 18 現(xiàn)的轉(zhuǎn)速，這種試驗只能進(jìn)行一次，連續(xù)時間不超過 10 分鐘。但在任何情況下，不超過額定轉(zhuǎn)速的 20%，超速試驗的轉(zhuǎn)速為 112%，進(jìn)行的時間為 2分鐘。 (13) 為防止發(fā)電機(jī)產(chǎn)生的軸電流、軸電壓對汽輪機(jī)軸的損傷，在落地軸承箱的底板側(cè)面裝有接地裝置，將發(fā)電機(jī)產(chǎn)生的軸電流、軸電壓引入大地。 (14) 轉(zhuǎn)子經(jīng)軸系不平衡影響計算、軸系穩(wěn)定性計算、轉(zhuǎn)子扭振計算，且都處于合格范圍內(nèi)，并將計算結(jié)果提供給 買方 確認(rèn)。 汽缸 (1) 汽缸的設(shè)計能使汽輪機(jī)在啟動、帶負(fù)荷、連續(xù)穩(wěn)定 運行及冷卻過程中，因溫度梯度造成的變形量小，能始終保持正確的同心度。 (2) 高、中、低壓缸均采用已有成熟運行業(yè)績的結(jié)構(gòu)和材料。高壓內(nèi)缸、噴嘴室及噴嘴、中壓內(nèi)缸、導(dǎo)流環(huán)等部件選用在高溫下持久強(qiáng)度較高的材料。 (3) 提供低壓缸自動