【文章內(nèi)容簡介】 ，撓度計算公式如下:其中，q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = ＝ kN/m； ν面板最大撓度(mm)； l計算跨度(豎楞間距): l = ； E面板彈性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I面板截面的慣性矩(mm4)； I= 450105 mm4；面板最大容許撓度: [ν] = 247 / 250 = mm；面板的最大撓度計算值: ν= (100105) = mm；面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 [ν]= ,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 688/6 = 64cm3；I = 6888/12 = 256cm4； 豎楞方木計算簡圖支座最大彎矩計算公式：其中， M豎楞計算最大彎距(Nmm)； l計算跨度(柱箍間距): l =； q作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: =； q = (+)/2= kN/m；豎楞的最大彎距：M == ；其中， σ 豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M 豎楞計算最大彎距(Nmm)； W 豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=104； f 豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=；豎楞的最大應(yīng)力計算值: σ = M/W = 105/104 = ；豎楞的最大應(yīng)力計算值 σ =[σ]=13N/mm2，滿足要求！最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中， ∨豎楞計算最大剪力(N)； l計算跨度(柱箍間距): l =； q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: =； q = (+)/2= kN/m；豎楞的最大剪力：∨ = = ；截面抗剪強度必須滿足下式:其中， τ 豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； ∨豎楞計算最大剪力(N)：∨ = ； b豎楞的截面寬度(mm)：b = ； hn豎楞的截面高度(mm)：hn = ； fv豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: τ =3(2)=；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值: [fv]=；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值 τ =[fv]=，滿足要求！最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，q作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q = = kN/m； ν豎楞最大撓度(mm)； l計算跨度(柱箍間距): l = ； E豎楞彈性模量（N/mm2）：E = N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=106；豎楞最大容許撓度: [ν] = 450/250 = ；豎楞的最大撓度計算值: ν= (100106) = mm；豎楞的最大撓度計算值 ν= 小于 豎楞最大容許撓度 [ν]= ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算（H方向與B方向一致）本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = ( + 2) ；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = ； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = ； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: σ = N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值: [f] = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: ν= mm；柱箍最大容許撓度:[ν] = 400 / 250 = mm；柱箍的最大撓度 ν= 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = kN。對拉螺栓最大容許拉力值: [N] = 105105 = kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N= 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 [N]=，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（二）碗扣式鋼管腳手架一、基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高H為4m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離），立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬60mm，高80mm。二、材料及荷載取值說明本支撐架使用 Φ48 ，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w＝1000182/6=104mm3；模板自重標準值：x1＝1 =；新澆混凝土自重標準值：x2＝241 =；板中鋼筋自重標準值：x3＝1 =；施工人員及設(shè)備活荷載標準值：x4＝11 =1kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值：x5＝21=2kN/m。以上3項為恒載，5項為活載，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2+x3)=(++)=； q1 =(x4+x5)=(1+2) =；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = + = +=m 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= = = m；經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=m；（2）底?？箯潖姸闰炈闳ax(M1max，M2max)進行底?？箯濖炈?，即σ =106 /(104)=底模面板的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（3）底?？辜魪姸扔嬎恪：奢d對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算：τ =3(2100018)=；所以，底模的抗剪強度τ =。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：ν =；底模面板的撓度計算值ν =[v] =Min(250/150，10)mm ，滿足要求。底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1==；新澆混凝土自重標準值：x2=24=；板中鋼筋自重標準值：x3==；施工人員及設(shè)備活荷載標準值：x4=1=；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值：x5=2=；以上3項為恒載，5項為活載，則底模的荷載設(shè)計值為：g2 =(x1+x2+x3)=(++)=；q2 =(x4+x5)=(+)=； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= g2q2la2= 12=m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=104 mm3；σ =106/(104)=；底模方木的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=+=1+1=；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：τ =；所以，底模方木的抗剪強度τ =。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)= mm；底模方木的撓度計算值ν = 小于 撓度設(shè)計值[v] =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。托梁材料計算根據(jù)JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計算的中間支座反力值，即p=+=1+1=；按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：托梁采用：鋼管(單鋼管) :Φ48 ；W= 103mm3；I= 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 ν = [v]=min(1000/150,10) mm,滿足要求!立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計值N應(yīng)按下式計算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調(diào)托座傳力，此值為F1=。除此之外，根據(jù)《規(guī)程》。故支架自重部分荷載可取為F2=4=；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：Nut=F1+F2=+=；，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設(shè)計值，不再乘分項系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按《規(guī)程》；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，； μ模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=171；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1；σ =N/(φAKH)=103 /(1021)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。（六）拆模時間計算參考《建筑施工安全手冊》，各樓層層高、樓面設(shè)計荷載、樓板板厚均按相同計。支架所受各類荷載的取值：附加在每根立桿上的樓蓋自重荷載為：N板i＝11（24+）＝；模板自重為：N模i＝11＝；支架自重為