【文章內(nèi)容簡介】 式中：Δt— 設計供回水溫度差，℃；! B( V}~9 C P6 O2 O9 | ΣL — 室外主干線（包括供回水管）總長度，m； 。 i39。 x/ R E, @ n v5 Cα — 包括局部阻力因素在內(nèi)的沿程比壓降。/ Z, Q2 ?7 MA: n! H2 工程設計的實際耗電輸熱比（EHR），可按下式計算：/ A+ \h: M( ]6 I( c2 [ EHR = ε／ΣQ = ΤΝ／（24 QHηC） 39。 X9 u% V/ k。 V% l9 f式中ε— 全日理論水泵輸送耗電量，kWh；。 X d4 x0 P6 Z x: N8 bΣQ — 全日系統(tǒng)供熱量，kWh； {/ H39。 Zamp。 {, L9 O1 q$ a Z8 p. } Τ— 全日水泵運行小時數(shù)，h；amp。 v\4 vamp。 z4 i Y/ s Ν— 水泵在設計工況點的軸功率，kW；1 V4 G$ | a0 U QH — 設計采暖負荷,kW；9 I! f。 c4 P( q+ x/ E v. SQ ηC— 電機和傳動部分的效率，%；1 m* i( ]% H3 G0 qamp。 {1 Q 采用直聯(lián)方式時，ηC = ；% x0 q! _/ B1 L+ L/ @ t* O 采用連軸器連接方式時，ηC = 。 t) [% }% s/ B! u, G3 K3 水泵在設計工況點的軸功率，應按下式計算：amp。 {) _% k s5 pΝ=ρGH / 102η （kW）7 Xamp。 x5 i: W7 B2 W上式中：1 c1 H1 b u: d0 LA! k39。 @6 d! Nρ—— 水的密度，1000 kg/m3；39。 ^5 B8 y) }) w39。 V2 v. j* |G—— 水泵設計工況點的流量，kg/s；39。 n7 T9 Z$ {) ~$ r7 ^H—— 水泵設計工況點的揚程，m；/ X7 c, ~ c8 pT1 W6 B。 [η——水泵樣本提供的設計工況點的總效率，％。3 m: [$ X* n* ?5 }39。 Z9 t+ _1 C6 d7 I/ G5 }2 }) a/ @3 f/ _/ m4 b: ` α的取值+ c% a/ V3 p( ]! Q% zΣL （m） α （m水柱/m）5 b9 damp。 m。 ^) X \1 gc39。 ~≤500 9 OV+ p% c7 i9 F S* a* _500～＜1000 。 ~ zep7 R≥1000 t39。 A39。 E7 T9 N) v w4 [E D [9 aamp。 }! s) F1 c) B1 O。 Z6 ^$ p! s0 @4 r9 i1 x N% ?/ c! { v1 G: p8 t3 p8 y0 ~4 l! s$ p/ l$ i. }]( Y2 g$ G8 空氣調(diào)節(jié)與通風j* k% e。 b! K6 R8 F( q( S39。 U% h, f$ A. t1 {3 使用時間不一致、溫度/濕度基數(shù)要求不同、同一時間內(nèi)需分別進行供熱和供冷的空調(diào)區(qū)不宜劃分在同一個空調(diào)風系統(tǒng)中。+ In+ N n% j當空氣調(diào)節(jié)區(qū)允許較大的送風溫差或室內(nèi)散濕量較大時應采用具有一次回風的全空氣定風量空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)。. B4 e0 n, \. K: e1 i: ^ 建筑空間高度H≥10m、且體積V＞10000m3時，宜采用分層空調(diào)系統(tǒng)。 Q$ [/ U t+ o 下列全空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)宜采用變風量空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)：/ ?6 i: j9 g3 U, }. O2 F1 同一個空調(diào)風系統(tǒng)中，各空調(diào)區(qū)的冷、熱負荷差異和變化大、低負荷運行時間較長，且需要分別控制各空調(diào)區(qū)溫度。, y% P! Zamp。 y. n7 R) v0 v2 建筑內(nèi)區(qū)全年需要送冷風。, \2 Gg! bQ+ I。 ~9 變風量空調(diào)系統(tǒng)，其主送風機應優(yōu)先采用變頻調(diào)速方式。并應在設計文件中注明系統(tǒng)中每個變風量末端裝置必需的最小送風量。7 _% Y6 [1 z6 n2 w g. |舒適性全空氣空調(diào)系統(tǒng)，應考慮實現(xiàn)全新風運行或可調(diào)新風比的可能性，新風量的控制宜采用CO2濃度法；工況轉換，宜采用新風和回風的焓值控制方法。 空調(diào)系統(tǒng)可調(diào)新風比的設計應符合下列要求：4 ]/ v. x4 v8 d1 y) [] 1 整個建筑所有的全空氣定風量系統(tǒng)最大運行總新風比，應不低于50％；/ Q ] z( F( A5 _amp。 ^Y2 人員密集且同時停留的大空間，其系統(tǒng)最大運行總新風比宜達到100％，且不應小于70％；+ k% R Y( }/ t {5 u1 o3 內(nèi)區(qū)全空氣系統(tǒng)最大運行總新風比宜達到100％，且不得小于70％；。 ?) @6 W1 C* g1 B+ K3 m4 排風系統(tǒng)應與新風量的調(diào)節(jié)相適應。 j1 D! G( R7 ]9 Ramp。 e% 公共建筑內(nèi)人員所需設計最小新風量，應執(zhí)行《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》GB 50019的有關規(guī)定。當一個空調(diào)風系統(tǒng)負擔多個空調(diào)房間時。7 q! C39。 }) O( e* a A39。 T) Q6 j* M) ^( x1 s% OY=X / (1+XZ) （）。 ~ | Q, W3 j39。 _: }1 J l5 O7 w+ ?式中：. F5 ^0 V。 P8 X （）8 d g$ \% G7 i. F ~3 C. V。 k (）. ?2 g! ?: g: S: Z4 F (）2 ~ M! p0 a6 Q G0 e @amp。 [Y——修正后的系統(tǒng)新風量在送風量中的比例，；* i: ^9 O9 P6 X, a un{2 A Vot —— 修正后的總新風量，m3/h；, H! t39。 d6 I1 J0 f: H9 j Vst —— 總送風量，即系統(tǒng)中所有房間送風量之和，m3/h；9 T9 _% |8 X2 z! k b X——未修正的系統(tǒng)新風量在送風量中的比例，；. V9 Ramp。 O6 J39。 z9 mamp。 u2 \5 m7 Kr Von —— 系統(tǒng)中所有房間的新風量之和，m3/h；/ Pamp。 D U+ H, Z+ | U4 @7 Lamp。 t Z——新風比需求最大的房間的新風比，；$ d N1 U8 d% t C2 N( o3 q Voc —— 需求最大的房間的新風量，m3/h；( u。 @ }( q39。 C, }: Y% w% p Vsc —— 需求最大的房間的送風量，m3/h。39。 E0 ~! R) F! ^! V$ e+ U7 j+ T C k8 F39。 f6 a6 n5 D1 h! 空調(diào)區(qū)人員密度相對較大且變化較大的空調(diào)系統(tǒng)，宜采用新風需求控制，即根據(jù)室內(nèi)CO2濃度檢測值增加或減少新風量，使CO2濃度始終維持在衛(wèi)生標準規(guī)定的限值內(nèi)。/ |7 b M9 M. j9 O6 y2 r P空調(diào)與通風系統(tǒng)應設計成能充分利用新風為冷源對空調(diào)區(qū)進行預冷運行，且當采用人工冷熱源對空調(diào)區(qū)進行預熱預冷運行時新風系統(tǒng)應能關閉。, r% `0 f, R CiW* k* L3 公共建筑內(nèi)存在需要常年供冷的內(nèi)部區(qū)域時，空調(diào)系統(tǒng)的設計應符合下列要求：3 ]: P! ^! N) Q \8 ?( S1 應根據(jù)室內(nèi)進深、分隔、朝向、樓層以及圍護結構特點等因素，劃分建筑物空氣調(diào)節(jié)內(nèi)、外區(qū)；8 m5 Zamp。 A/ I+ ?39。 mamp。 g2 內(nèi)、外區(qū)宜分別設置系統(tǒng)或末端裝置；并應避免冬季室內(nèi)冷、熱風的混合損失；l2 g4 U3 q1 _$ f. V3 對有較大內(nèi)區(qū)且常年有穩(wěn)定的大量余熱的辦公、商業(yè)等建筑，有條件時宜采用水環(huán)熱泵等能夠回收余熱的空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)；4 G. |: A7 k+ d2 r1 A0 J4當建筑物內(nèi)區(qū)采用全空氣系統(tǒng)時，冬季和過渡季應最大限度地采用新風作冷源，冬季不應使用制冷機供應冷水。0 G. u3 Kamp。 ? L7 d) Z，宜具備可在各季節(jié)采用不同新風量的條件。 D% r( V0 J* K7 公共建筑的通風，應符合以下節(jié)能原則：! P6 B9 o) d4 @amp。 X( o1 應優(yōu)先采用自然通風排除室內(nèi)的余熱、散濕量及其它污染物；amp。 |) K7 M7 H6 _3 u2 體育館比賽大廳等人員密集的高大空間，應具備全面使用自然通風的條件； _8 r/ ?2 v2 x1 v3 當自然通風不能滿足室內(nèi)的通風換氣要求時，應設置機械進風系統(tǒng)、機械排風系統(tǒng)或機械進排風系統(tǒng)；: r, _amp。 n9 S3 w5 O: m! M! y。 a4 建筑物內(nèi)產(chǎn)生大量熱濕以及有害物質(zhì)的部位，應優(yōu)先采用局部排風，必要時輔以全面排風。1 y3 T) B3 {% C39。 z* m3 f* { 符合下列條件之一時，空調(diào)系統(tǒng)宜設置排風熱回收裝置：6 D5 Vamp。 Th1 X! G1排風量大于等于3000m3/h的直流式空調(diào)系統(tǒng)；( Q% _4 U。 W1 I% Y% T2 H2 設計排風量大于等于6000m3/h且新風比大于30%的全空氣空調(diào)系統(tǒng)； . d9 P6 b8 {2 \2 tqK3 風機盤管加新風系統(tǒng)，全樓設計最小新風量大于等于 20000m3/h時，且設置熱回收裝置的新風量比例應大于等于40％； a8 h: ^amp。 F39。 C$ t/ E6 G }注：1用于設備機房等部位冬季加熱的直流送風系統(tǒng)，當室內(nèi)設計溫度小于等于5℃時，可不設熱回收裝置。7 `39。 { _amp。 Rg/ y8 g 2有害物質(zhì)濃度較大的排風（例如廚房油煙、吸煙室排風等），可不設熱回收裝置。0 R: s39。 C \6 H$ v。 g 有人員長期停留，且不能設置集中新風、排風系統(tǒng)的空調(diào)房間，宜在各空調(diào)區(qū)（房間）分別安裝帶熱回收功能的雙向換氣裝置。 W8 j9 S1 L+ m 排風熱回收裝置應符合以下選用原則：: p( d2 tamp。 Damp。 E1冬季也需要除濕的空調(diào)系統(tǒng)，應采用顯熱回收裝置；39。 N2 z9 \. ~39。 n1 ]. K2根據(jù)衛(wèi)生要求新風與排風不應直接接觸的系統(tǒng)，應采用顯熱回收裝置；. M7 \$ \% c3 o% s+ m/ v1 [。 P3其余熱回收系統(tǒng)，宜采用全熱回收裝置；9 C O39。 c S. o( s@4熱回收裝置（全熱和顯熱）的額定熱回收效率不應低于60%；, q% H! p8 z3 c5 |\39。 S5宜跨越熱回收裝置設置旁通風管。 w2 U$ T* h8 }* d* |，宜加大夏季設計送風溫差。/ Eamp。 Q/ ~ L k% p0 {1 送風高度小于或等于5m時，送風溫差不宜小于5 ℃；* T6 fV, Z) e9 e2 送風高度大于5m時，送風溫差不宜小于10 ℃； Jamp。 W: s e: t3 采用置換通風方式時，不受上述限制。% Pu6 |0 Vamp。 z6 B: 輸送已經(jīng)過冷、熱處理的空氣的空調(diào)與通風管道，應密封良好，絕熱措施得當且不宜采用土建風道。5 V?。 S$ x8 a] L/ R! ` 空調(diào)冷、熱水系統(tǒng)的設計應符合以下要求：9 ]) K) y3 l2 v9 h39。 T+ P db1 空調(diào)冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差不應小于5℃,空調(diào)熱水系統(tǒng)的供、回水設計溫差不應小于10℃。在技術可靠、經(jīng)濟合理的前提下宜盡量加大空調(diào)水系統(tǒng)的水供、回水溫差；4 F39。 Q2 Q/ x6 D4 o4 Y2 如空調(diào)冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差等于5℃時的冷水循環(huán)泵揚程大于30米水柱,則宜采用大于5℃的供、回水設計溫差。采用大于5℃的空調(diào)冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差時應論證設備的適應性；。 P( Y z1 L3 p: ]) F( E! \ 3 冰蓄冷空調(diào)及區(qū)域供冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差宜為8℃～10℃；39。 Y39。 Y( W7 E+ z+ f 4 水系統(tǒng)規(guī)模較小、各環(huán)路水阻力相差不大且系統(tǒng)運行時段負荷變化較小時，宜采用一次泵系統(tǒng)。在經(jīng)過充分的技術經(jīng)濟論證（包括設備的適應性、控制系統(tǒng)方案、節(jié)能潛力等）一次泵可采用變速變流量的運行調(diào)節(jié)方式；. r) `% c+ D y6 |( V: B。 x 5 水系統(tǒng)規(guī)模較大、各環(huán)路水阻力相差懸殊且系統(tǒng)運行時段負荷變化較大時，宜采用二次泵系統(tǒng)。二次泵應采用變速變流量的運行調(diào)節(jié)方式；/ w2 b/ Y$ K。 t, c9 Y6 兩管制空調(diào)冷、熱水系統(tǒng)的冷水循環(huán)泵和熱水循環(huán)泵宜分別設置。r7 \3 a( M8 Jamp。 o% ? z7 I 7 空調(diào)水系統(tǒng)的定壓和膨脹，應優(yōu)先采用高位膨脹水箱方式。2 s3 G( t H X1 ,但應經(jīng)過充分的技術經(jīng)濟論證（包括設備的適應性、控制系統(tǒng)方案、節(jié)能潛力等）。* L4 L8 l1 T% i5 L, 建筑內(nèi)空調(diào)風系統(tǒng)的作用半徑不宜過大，風機的單位風量耗功率（Ws）應按下式計算。, O0 o [5 z9 k6 C Lamp。 vWs＝P/(3600ηt) 39。 u+ _, T/ yamp。 a/ C M9 C式中：Ws單位風量的功耗，W/(m3h1)；. d9 D6 o3 g2 x+ v8 G2 D+ s W* M3 EP風機全壓值，Pa；。 G3 E2 I3 c/ C0 Sηt包含風機、電機及傳動效率在內(nèi)的總效率，%。, M。 l, T B7 [7 b y( K6 ? r1 \39。 I4 O9 X7 {39。 \% TQ6 f39。 H( ramp。 風機的最大單位風量耗功率（Ws）[W/(m3h1)] 9 j+ F3 Xamp。 E1 Hamp。 f( D系統(tǒng)型式 辦公建筑 商業(yè)、旅館建筑. r, a+ D3 V* }8 \