【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β —— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) ，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 : F1=179。=考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) ，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : F2=179。=。 三、墻模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計(jì)算。 面板的計(jì)算寬度取 。 荷載計(jì)算值 q = 179。179。+179。179。=面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W 分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。179。； I = 179。179。179。= ； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 13 1 . 0 9 81 . 3 7 21 8 . 3 02 7 . 4 52 2 . 8 72 2 . 8 72 7 . 4 51 8 . 3 0 3 0 0 3 0 0 3 0 08 9 . 4 9 k N / mA B0 . 1 8 80 . 0 1 5 彎矩圖 () 剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo) 準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 變形計(jì)算受力圖 變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1= N2= N3= N4= 最大彎矩 M = 最大變形 V = (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = M/W = 179。1000179。1000/483300=面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]，取 ； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3Q/2bh=3179。(2179。179。)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]=面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 14 四、 基礎(chǔ) 模板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載 q=179。179。+179。179。=撓度計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q=179。=內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 3 0 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 5 5 0 5 . 1 1 k N / mA B 內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 . 1 3 60 . 7 7 3 內(nèi)龍骨彎矩圖 () 0 . 0 01 . 5 31 . 5 60 . 7 51 . 0 41 . 2 61 . 1 81 . 1 21 . 1 41 . 1 61 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 51 . 1 41 . 1 61 . 1 91 . 1 11 . 0 11 . 2 91 . 6 70 . 6 30 . 7 93 . 0 92 . 8 10 . 0 0 內(nèi)龍骨剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 3 0 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 5 5 0 3 . 0 0 k N / mA B 內(nèi)龍骨變形計(jì)算受力圖 15 0 . 1 5 41 . 3 0 1 內(nèi)龍骨變形圖 (mm) 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W = 179。179。； I = 179。179。179。； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f = M/W =179。10 6/=內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3179。3085/(2179。45179。90)=截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [T]=內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ! (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算 最大變形 v = 內(nèi)龍骨的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 五、 基礎(chǔ) 模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 16 6 0 0 6 0 0 6 0 0 5 . 9 0 k N 5 . 9 0 k N 5 . 9 0 k N 5 . 9 0 k N 5 . 9 0 k N 5 . 9 0 k N 5 . 9 0 k NA B 支撐 鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 . 6 1 90 . 5 3 1 支撐鋼管彎矩圖 () 2 . 0 6 2 . 0 63 . 8 3 3 . 8 32 . 9 5 2 . 9 52 . 9 5 2 . 9 53 . 8 3 3 . 8 32 . 0 6 2 . 0 6 支撐鋼管剪力圖 (kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 6 0 0 6 0 0 6 0 0 3 . 4 6 k N 3 . 4 6 k N 3 . 4 6 k N 3 . 4 6 k N 3 . 4 6 k N 3 . 4 6 k N 3 . 4 6 k NA B 支撐鋼管變形計(jì)算受力圖 0 . 2 0 60 . 0 1 1 支撐鋼管變形圖 (mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax= 最大變形 vmax= 17 最大支座力 Qmax= 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f = M/W =179。10 6/=支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度 ,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算 計(jì)算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 對(duì)拉螺栓所受的拉力； A —— 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f —— 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 170N/mm2； 對(duì)拉螺栓的直徑 (mm): 14 對(duì)拉螺栓有效直徑 (mm): 12 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2): A = 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 (kN): [N] = 對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求 ! 側(cè)模板計(jì)算滿足要求！ 砼施工： 基礎(chǔ)鋼筋、模板施工完后經(jīng)四級(jí)驗(yàn)收合格進(jìn)行混凝土澆筑。 混凝土澆筑前應(yīng)提前聯(lián)系混凝土公司按設(shè)計(jì)圖紙和規(guī)范要求準(zhǔn)備好配比材料，磨煤機(jī)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級(jí) C25，磨煤機(jī)基礎(chǔ)混凝土中不得采用火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥和粉煤 灰硅酸鹽水泥， 宜選用礦渣硅酸鹽水泥。 粗骨料宜采用連續(xù)級(jí)配，細(xì)骨料宜采用中砂。磨機(jī)基礎(chǔ)混凝土中不得采用氯鹽（或含有氯鹽配制的外加劑）作為防凍、早強(qiáng)的摻合料。 混凝土施工采用攪拌站商品混凝土，罐車運(yùn)輸，泵車 (汽車泵 )澆筑的施工方案?；炷翝仓樞?yàn)樽詵|向西依次進(jìn)行，混凝土施工前，對(duì)水泥、砂、石、外加劑等進(jìn)行試驗(yàn)，合格后方可進(jìn)行施工?；炷僚浜媳缺仨毥?jīng)過試配后給出 ,由于采用泵車澆筑混凝土，配合比砂率宜控制在 40%～ 50%，碎石直徑不宜大于 1/3 泵管管徑，坍落度宜控制在 100～ 120mm，混凝土攪拌 時(shí)間不小于 90min。 由于混凝土體積較大，需加 FSH型減水劑，減少水化熱。混