【文章內(nèi)容簡介】 9 托架反力結(jié)果 2(彎矩 )（ kNm） 邊托架 Fy=32kN， Fz=61kN， Fx=85kN， My=1 kNm 中托架上 Fz=212 kN， Fx=291kN， My=11kNm 變托架 I20a 焊縫計算 m inm a x 20 7 1 6ffh m mh m m??? ? ?所以焊縫高度 hf 取 6mm 上翼緣焊縫有效面積 Aw1 = mm2 下翼緣焊縫有效面積 Aw2 = mm2 腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = mm2 總的焊縫有效面積 Aw = mm2 焊縫 Ix = mm4 Fz 由腹板承擔(dān)，則腹板的 剪應(yīng)力 τ V = Fz / Aw3 = 41 MPa Fx由所有焊縫承擔(dān)，則 由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力 σ N = Fx / Aw = MPa Fy 由兩個翼緣板焊縫承擔(dān)，則翼緣板處的 剪應(yīng)力 ： τ V =22MPa 彎矩引起的正應(yīng)力 σ M = My / Ix = MPa 翼緣板處的最大正應(yīng)力 σ =σ N+σ M= += MPa 按極限狀態(tài)法 考慮 倍的荷載系數(shù)，則最大正應(yīng)力 σ = 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 11— 翼緣板處的 剪應(yīng)力 ： τ V = 腹板的 剪應(yīng)力 ： τ V = 由于各應(yīng)力值均很小，遠(yuǎn)小于強度設(shè)計值 ffw=160 MPa，滿足強度要求，不 再 計算折算應(yīng)力。 中托架上 I40b 焊縫計算 m inm a x1 .5 2 0 6 .71 2 .5 1 1 1 .5ffh m mh m m??? ? ? 焊縫高度 hf 取 8mm 上翼緣焊縫有效面積 Aw1 = mm2 下翼緣焊縫有效面積 Aw2 = mm2 腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = mm2 總的焊縫有效面積 Aw = 6972 mm2 焊縫 Ix = mm4 Fz 由腹板承擔(dān)，則腹板的 剪應(yīng)力 τ V = Fz / Aw3 = MPa Fx 由所有焊縫承擔(dān)，則 由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力 σ N = Fx/ Aw = MPa 彎矩引起的正應(yīng)力 σ M = My / Ix = MPa 翼緣板處的最大正應(yīng)力 σ =σ N+σ M= += 按極限狀態(tài)法 考慮 倍的荷載系數(shù)，則最大正應(yīng)力 σ =73MPa 腹板處的 剪應(yīng)力 ： τ V = MPa 由于各應(yīng)力值均很小，遠(yuǎn)小于強度設(shè)計值 ffw=160 MPa，滿足強度要求，不再計算折算應(yīng)力。 中托架下 I40b 焊縫計算 m inm a x1 .5 2 0 6 .71 2 .5 1 1 1 .5ffh m mh m m??? ? ? 焊縫高度 hf 取 8mm 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 12— 上翼緣焊縫有效面積 Aw1 = mm2 下翼緣焊縫有效面積 Aw2 = mm2 腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = mm2 總的焊縫有效面積 Aw = 6972 mm2 焊縫 Ix = mm4 Fz 由腹板承擔(dān)，則腹板的 剪應(yīng)力 τ V = Fz / Aw3 = MPa Fx由所有焊縫承擔(dān)，則 由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力 σ N = Fx / Aw = MPa 彎矩引起的正應(yīng)力 σ M = My / Ix = MPa 翼緣板處的最大正應(yīng)力 σ =σ N+σ M= += MPa 考慮 倍的荷載系數(shù)，則最大正應(yīng)力 σ = 腹板處的 剪應(yīng)力 ： τ V = MPa 由于各應(yīng)力值均很小，遠(yuǎn)小于 強度設(shè)計值 ffw=160 MPa，滿足強度要求，不再計算折算應(yīng)力。 預(yù)埋板的連接焊縫截面特性均不小于托架焊縫，所以不再計算。 (七 )、結(jié)論 通過以上分析計算， 支架結(jié)構(gòu) 各 桿件 均 滿足強度 及剛度 及穩(wěn)定性要求。 幾點建議 ： 將原設(shè)計鋼管支撐改為 [14a 組合焊接桁架結(jié)構(gòu)如圖 10 所示 。 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 13— 圖 10 底腹板下 [14a組合桁架 兩側(cè)翼緣板根據(jù)外模板桁架支撐位置布置縱梁，縱梁采用I20a，縱梁及底腹板支撐桁架布置如圖 11 所示 圖 11 側(cè)模支撐縱梁及 底腹板 支撐 桁架 布置 I20a 托架與預(yù)埋板焊縫高度 hf不得小于 6mm， I40b 托架與預(yù)埋板連接焊縫高度 hf 不得小于 8mm。 支架拼裝 完成后 ， 需做靜載試驗驗證托架可靠性 。 托架之間需加強橫向連接，底腹板支撐桁架同樣加強橫向連接。 托架頂縱梁預(yù)埋時加強豎向連接，防止墩頂頂裂。中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 14— 二、 直線段支架 設(shè)計檢算書 (一 )、工程概況 直線段全長 ，支架采用 托架 結(jié)構(gòu)， 托架錨固在橋墩上 ， 托架采用 40b 工字鋼 組焊而成 ， 橫向布置 20a 工字鋼做橫向分配梁，橫梁上設(shè)置 20a 工字鋼托架上 分配梁上布置單 40b 工字鋼 做 側(cè)模 板支撐縱梁， 單 32a 工 做縱梁，縱梁頂密鋪 10x10cm 方木 ， 方木上 鋪設(shè) 10mm厚 優(yōu)質(zhì)竹膠板 做底模 ，側(cè)模采用桁架式定型鋼模板 ； 托架布置 如 圖 1所示 ： 20a工字鋼1 c m 厚竹膠板10cm*10cm方 木滿鋪2 0 a 工字鋼1 c m 厚竹膠板2 0 a 工字鋼 圖 1 直線段支架 布置圖 (二 )、 底模方木計算 底模板采用 10mm 優(yōu)質(zhì)竹膠板，地鋪 10cmx10cm 方木，方木采用滿鋪方式，所以竹膠板強度及剛度不需計算。僅需計算方木強度及剛度。 荷載計算 根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 (JTJ0412021)相關(guān)規(guī)定，面板的荷載計算如下： 中鐵十八局 集團(tuán)有限公司 田桓鐵路 TH2標(biāo) 項目經(jīng)理部一分部 大雅河特大橋連續(xù)梁現(xiàn)澆支架計算 — 15— ⑴ 模板自重 竹膠板的容重取 ，則 10mm 厚時為 。 ⑵ 新澆混凝土自重 取 直線段 截面最高為 ，而腹板處的 荷載最大，取新澆混凝土容重為 kN/m3， 同時考慮 5%的超灌系數(shù)， 則混凝土自重荷載為 。 ⑶ 施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載 按照規(guī)范計算模板時，均布荷載取 = kN/m2，另外以集中荷載 進(jìn)行驗算。 ⑷ 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 按照規(guī)范水平面模板為 = kN/m2。 以上荷載總計為 5 k N/mq ? ? ? ? ? 強度 計算 方木采用 100 100mm， 間距 100mm，則方木承擔(dān)的最大線荷載為： 74 .1 5