【文章內(nèi)容簡介】 ＝ ； 底籃總重＝ ＋ ＋ ＋ ＝ ，重心離掛籃前支點 。 掛籃主桁，含吊帶及分配梁、前后橫梁、平聯(lián) 、后錨等，取 43t，其重心離掛籃前支點取 。 工作平臺及堵頭模板，估取 ，重心離掛籃前支點取 。 掛籃重心位置＝ [（ 30＋ ＋ ） ＋ 43 ＋ ]247。 [30＋ ＋ ＋ 43＋ ]＝ 247。 100＝ 。 即 掛籃計算重心離前支點 ，偏安全地取為 2m。 所以： G=103 （ +） /+100/2 2/+9（ +） /+（ +） /== R2= 12/6= R1== 按節(jié)點法計算： Nac= Nab= Nbc= Ncd= 強度驗算： 主梁 AB： 采用 2HN600*200*11/17 的型鋼。截面積為 W=2= ix=2 l0= 因為主梁是受壓桿，應先計算穩(wěn)定性 λ = l0/ ix=1200/=＜［ 150］ 查表得ψ = σ = Nab/w=≤ψ k2［ 215］ / k1= 215/= 注： k1 為構件安全系數(shù) ； k2 為構件銹蝕折減修正系數(shù)。 滿足要求 立柱 CD 采用 2HN600*200*11/17 的型鋼。截面積為 W=2 = ix=2 l0= λ = l0/ ix=462/=＜［ 150］ 查表得ψ = σ = Ncd/w= ≤ ［ 215 ］ /K1= 215/= 滿足要求 斜拉桿 AC、 BC 桿 : 截面積： A＝ 25＝ cm2 σ ac=Nac/A=≤ K2［ 310］ /K1= 滿足要求 σ bc=Nbc/A=≤ K2［ 310］ /k1= 滿足要求 主桁桿件截面特性及受力如下表： 桿件名稱 主梁 前斜拉 后斜拉 立柱 截面面積（ cm2） 軸力（ kn） － 應力（ MPa） － － 計算 由掛籃構造，取前斜拉 BC、立柱 CD 底部的栓孔及銷子作為控制驗算對象。 前斜拉 BC： 40Cr銷子直徑 d=110 mm，截面積 F＝ 9503 mm2，剪力 V=， Q345拉桿局部加強后板厚 t＝ 25＋ 16 2＝ 57 mm，則： 銷子剪應力τ＝ 104/2/9503＝ [τ b]/K1= 局部擠壓應力：σ＝ 104/57/110＝ [σ c]/K1= 立柱： 剪力 V=， Q235 板厚 t＝ 25 2＝ 50 mm，則： 銷子剪應力τ＝ 104/2/9503＝ [τ b]/K1= 局部擠壓應力：σ＝ 104/50/110＝ MPa [σ c]/K1= MPa 注： 設計強度 fv＝ 190MPa，荷載分項系數(shù)取 ， 構件銹蝕折減修正系數(shù) ,則允許剪應力 [τ b]＝ 190/ ＝ 127MPa 局部承 壓（ B 類孔）強度設計值 fc＝ 510MPa，荷載分項系數(shù)取 ， 構件銹蝕折減修正系數(shù) ,則允許擠壓應力 [σ c]＝510/*＝ ，若為 Q235，則 [σ c]＝ 270MPa 板驗算： 接點板采用 2□ 600 500 12 和 2□ 600 150 12 M= = Q= 接點板面積 :A=2 600 12=14400mm2 2Ix=1/12bh3=2 625 107 mm4 2W=1/6bh2=2 107 mm3 彎曲 應力σ =M/W=≤ K2［ 215］ /K1= 軸向 撕裂 應力σ = ≤ K2［ 215］/K1= 剪切應力τ =3/2Q/A= ≤ K2［ 125］/K1= 滿足要求 算 : 取 hf= lw==2201=219cm τ v=Q/ lw= 219= τ m=6M/ hf lw2= τ =√τ v 2+τ m2= Mpa≤ K2［ 160］ =144 Mpa 滿足要求 F．支點計算： 掛籃前支點在箱梁肋板上支點反力 R2=?；炷翉姸鹊燃墳镃60，其抗壓設計強度 fc= Mpa 需要支點處的面積： A= R2/fc=2HN600*200*11/17 所受壓力 σ =R2/A=為保證傳力，需在支點處加設加勁板。 G． 掛籃豎向變形計算： 掛籃豎向變形是指在施工載荷活載（新澆 砼）作用下，掛籃底籃吊桿錨固位置的下沉量，它包括由掛籃主桁引起的變形和吊桿伸長引起的變形。 Ⅰ ．掛籃主桁豎向變形 f1 由圖乘法，全部荷載作用下吊桿位置主梁變位 : ??? ??? A lNGEEAlNGNEAlNNf 2139。1 — =[ 12/＋ ＋ ＋ ]247。 ( 105) = 則活載（新澆砼）作用下主梁變位： f1= 注： N’是與位移相對應的單位 力引起的桁桿內(nèi)力， N 是荷載 G 引起的桁桿內(nèi)力， l 是桁桿長度；已求得 G＝ 時（含自重）位移，則新澆砼（不含自重）引起的位移可求。 Ⅱ 、掛籃底籃吊帶變形 f2 掛籃底籃前吊帶計算長度取 L= 吊帶活載受力取為 P= 吊帶截面積 A=π f2=NL/EA = mm Ⅲ 、掛籃豎向彈性變形總和 f f=f1+f2=+= ．底模計算 底模計算以最不利的 塊件 1 號為依據(jù)進行，該節(jié)段長度為 米，混凝土重為 268噸 3. 橫肋計算： 由于底模板同時受豎腹板和底板 混凝土重量，故橫肋計算分為底板和腹板兩種情況。 ⑶. 底板處： 底板處橫肋間距 50cm，其受力按 4 跨連續(xù)梁計算，其受力簡圖如下： 4q= 底板混凝土荷載： P1=（ +） 26=振搗荷載 P2= kn/m2 施工荷載： P3= kn/m2 所以 P=++= kn/m2 q= =M= ql2= = Va= ql= kn Vb== Vc== ?。?10作為橫肋 : 則： WX= IX= 強度驗算：σ =M/ WX=＜〔 210〕 /k1=175 撓度驗算 : f= ql4/100EI= 105 =＜〔 f〕 =l/400= 所以滿 足要求 (4). 腹板處 : 受力簡圖如下 : q= 腹板混凝土荷載： P1= 26=351kn/m2 振搗荷載 P2= kn/m2 施工荷載： P3= kn/m2 所以 P=351++= q= =M=1/8ql2=1/8 = Va=1/2 ql= kn Vb=1/2ql= 取 2［ 10 作 為橫肋 : 則： WX=2 IX=2 強度驗算：σ =M/ WX=＜〔 210〕 /=175 撓度驗算 : f=5ql4/384EI=5 105=＜〔 f〕 =l/400=