高填方路基變剛度處理技術(shù)培訓(xùn)-wenkub
2022-09-09 09:12:19 本頁面
【正文】 小樁編號(hào)樁頂沉降/cm填土結(jié)束加載結(jié)束典型路堤斷面位移 — 沉降分析 AB1098765432100 20 40 60 80 100 120 140距路基中心線距離/m沉降/cm填土結(jié)束加載結(jié)束CD1210864200 2 4 6 8 10 12 14 16 18距中心線距離/m沉降/cm填土結(jié)束加載結(jié)束?路基中心沉降大； ?坡腳外一定范圍的土體隆起； ?道路運(yùn)營后路基中心大約產(chǎn)生了 2cm的沉降 ?在路面荷載作用下，自路基中心向路基外側(cè)，沉降量逐漸減； ?加載對(duì)路基中心部位影響大于邊緣； 典型路堤斷面位移 — 水平位移分析 ?坡腳處有小量的向路基內(nèi)部的水平位移 ； ?向路基外的水平行隨深度先增大后減小 ； ?加載后對(duì)路堤處影響較??；對(duì)地面以下有較大影響； ?加載后，各位置處位移均有所增大 EF0510152025303540 0 1 深度/m位移/ c m填土結(jié)束加載結(jié)束DG4035302520151050510 1 0 1 2位移/cm深度/m填土結(jié)束加載結(jié)束粉噴樁受力分析 — 樁身軸力 ?樁頂部分，存在少量的樁身軸力的減小現(xiàn)象； ?樁側(cè)存在負(fù)摩阻力； ?路面的加載過程使得粉噴樁應(yīng)力水平提高 01234567890 100 200 300軸向應(yīng)力/ k P a沿樁長/m1 2 3 45 6 7 89 10 11 1314 15 1601234567890 100 200 300 400軸向應(yīng)力/ k P a沿樁長/m1 2 3 4 56 7 8 9 1011 13 14 15 16路堤頂施加車輛荷載后 填土結(jié)束后 粉噴樁受力分析 — 樁側(cè)摩阻力 ?樁體上部承受土體的負(fù)摩阻力 ； ?負(fù)摩阻力大約自樁頂 ，其范圍約占全長的2/5，摩阻力平衡點(diǎn)約位于 5m左右位置； ?路基邊緣處樁側(cè)摩阻力分布較為復(fù)雜 。 超孔隙水壓力的變化情況 ?路堤在填土施工，路基由于排水不暢，產(chǎn)生超靜孔隙水壓力 ； ?坡腳部位由于所受路堤上部荷載較小，產(chǎn)生的超孔隙水壓力較??； ?小樁投石階段，路堤填方施工產(chǎn)生的超孔隙水壓力迅速消散 。 模型概況 有限元計(jì)算模型 ?水平方向取 121米，深度方向取 ； ?填方分兩階段，第一階段為先處理階段，填方按照初次進(jìn)行 ，之后每次進(jìn)行 ，填方高度到 ，每次填方持續(xù)時(shí)間為 ； ?無砂小樁施工完畢后，進(jìn)行下一步填方施工，每次填方時(shí)間持續(xù)時(shí)間為 1個(gè)月，直到填方至 。 H E G D A F C B 模型概況 有限元數(shù)值模擬的材料參數(shù) 土體采用 MohrColumb彈塑性模型；粉噴樁、無砂混凝土小樁為線彈性材料；除路堤填土外，其余土體考慮孔壓作用。 超孔壓051015202530354045500 2 4 6 8 10 12 14時(shí)間/月孔壓/kPa中心坡腳粉噴樁受力分析 — 樁身軸力 01234567890 200 400 600 800 1000軸向應(yīng)力/ k P a沿樁長/m12345678910111314151601234567890 200 400 600 800 1000軸向應(yīng)力/kP a沿樁長/m123456789101113141516小樁成孔施工后 小樁施工前 ?最大軸力在 1/3處 ； ?樁側(cè)存在負(fù)摩阻力； ?小樁施工對(duì)軸力影響不大 。 01234567896 4 2 0 2 4 6 8 10樁側(cè)摩阻力/ k P a沿樁長/m1 2 3 45 6 7 89 10 11 1213 14 15 1601234567898 6 4 2 0 2 4 6 8 10 12樁側(cè)摩阻力/ k P a沿樁長/m1 2 3 45 6 7 89 10 11 1213 14 15 16路堤頂施加車輛荷載后 填土結(jié)束后 樁頂沉降1098765432100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17樁號(hào)沉降/cm填方結(jié)束加載結(jié)束粉噴樁位移分析 — 樁頂附加
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