高填方路基變剛度處理技術(shù)培訓(xùn)-資料下載頁(yè)
2024-08-29 09:12本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】隨著我國(guó)高速公路向西部地區(qū)不斷延伸,出現(xiàn)了大量的。許多高速公路在竣工通車(chē)后普遍出現(xiàn)橋頭跳車(chē)的現(xiàn)象；路橋結(jié)合區(qū)路面出現(xiàn)不同程度的沉降、斷裂；車(chē)輛在通過(guò)時(shí)產(chǎn)生跳躍和沖擊,造成車(chē)輛大幅度減速,無(wú)砂混凝土小樁后處理，樁徑150mm，樁長(zhǎng)9m，間距，正方形布置；完成最后2m的路堤填方；最終路堤頂部寬28m，路基邊坡坡率為1:，處理路段長(zhǎng)度為24m，無(wú)砂混。凝土小樁施工時(shí)道路寬34m。水平方向取121米，深度方向??；填方分兩階段，第一階段為先處理階段，填方按照初次。無(wú)砂小樁施工完畢后，進(jìn)行下一步填方施工，每次填方。時(shí)間持續(xù)時(shí)間為1個(gè)月，直到填方至。路基外側(cè)的最大隆起。大水平位移量有所減小；路堤路肩的最大側(cè)移。超靜孔隙水壓力；坡腳部位由于所受路。的超孔隙水壓力較??；小樁投石階段，路堤。水壓力迅速消散。小樁施工結(jié)束之后，繼續(xù)進(jìn)行路基填土施工；路堤頂面施加10kPa的路面荷載。
【正文】 載力的確定 ? ?1 1 1 1 1 p 1 f 1 2 1 2 2 p 2 f 2 2 1 21c f s fp k m p k m p k m m p? ? ?? ? ? ? ?思路： 把無(wú)砂小樁后處理后的路基視為長(zhǎng)短樁復(fù)合地基 無(wú)砂小樁承擔(dān)的負(fù)摩阻力 先處理后的整體穩(wěn)定性分析 思路： 考慮先處理對(duì)穩(wěn)定的加強(qiáng)作用，采用復(fù)合地基穩(wěn)定性驗(yàn)算方法 — 圓弧滑動(dòng)面法 復(fù)合土體綜合強(qiáng)度： ? ?1c s pmm? ? ?? ? ?后處理的整體穩(wěn)定性分析 思路： 采用圓弧滑動(dòng)面法 小樁復(fù)合土體 粉噴樁復(fù)合土體 粉噴樁、小樁復(fù)合土體 綜合強(qiáng)度為： ? ?1 2 1 1 2 21c s p pm m m m? ? ? ?? ? ? ? ?沉降計(jì)算 思路： 參照復(fù)合地基，采用復(fù)合模量法計(jì)算沉降 第三部分 工程應(yīng)用 工程概況 基本情況： 阿深線(xiàn)扶項(xiàng)高速公路路段，趙黃公路立交橋北端橋頭段采用無(wú)砂混凝土小樁變剛度處理，路基填方至 土小樁后處理 . 處理路段長(zhǎng)度 24m，寬 34m，無(wú)砂小樁樁徑 150mm，樁長(zhǎng) 9m，布樁方案為 ，三角形布置，布樁數(shù)為 428根 監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置 橋北端： 先處理 +后處理的 變剛度處理技術(shù) 橋南端： 僅無(wú)砂小樁 后處理 監(jiān)測(cè)結(jié)果 沉降 對(duì)比結(jié)果： 經(jīng)過(guò)變剛度后處理的路段最大沉降量為 21mm；僅進(jìn)行無(wú)砂小樁后處理的路段最大沉降量為 28mm 。 扶項(xiàng) 13 標(biāo)分層沉降 （ 趙黃 周臺(tái) N ） 變形曲線(xiàn)圖010006527 061016 0737 07727 071216 0856 08925時(shí)間 / 年 月 日沉降/mm18mm10mm7mm2mm扶項(xiàng)13標(biāo)分層沉降（趙黃 信臺(tái)N）變形曲線(xiàn)圖010006527 061016 0737 07727 071216 0856 08925時(shí)間/年月 日沉降/mm26mm14mm6mm5mm變剛度處理 無(wú)砂小樁后處理 監(jiān)測(cè)結(jié)果 水平位移 對(duì)比結(jié)果： 經(jīng)過(guò)變剛度處理的橋北端總體水平位移要明顯小于僅進(jìn)行無(wú)砂小樁后處理的橋南端 。 變剛度處理 無(wú)砂小樁后處理 扶項(xiàng) 13 標(biāo) （ 趙黃 周臺(tái) F ） 累計(jì)位移曲線(xiàn)圖1613107415 0 5 10 15位移 ( mm )深度(m)0652706720678067150687069606103061015061023061123071160731107521077130832508831時(shí)間 / 年 月 日扶項(xiàng) 13 標(biāo) （ 趙黃 信臺(tái) F ） 累計(jì)位移曲線(xiàn)圖1613107415 0 5 10 15位移 ( mm )深度(m)065270672067906715068706960610306101506102306112307116073907521077130832508831時(shí)間 / 年 月 日第四部分 主要結(jié)論 主要結(jié)論 1）變剛度處理的無(wú)砂混凝土小樁處理階段，可有效的加速路基在填土部分產(chǎn)生的超孔隙水壓力，加速土體固結(jié)，增強(qiáng)土體的強(qiáng)度，提高路堤的安全系數(shù)； 2）從粉噴樁的軸向和側(cè)向應(yīng)力分布來(lái)看，樁體的軸向應(yīng)力最大位置處于樁體上部 1/2位置， 樁體的上部主要承受土體的負(fù)摩阻力，下部承受正的摩阻力 ； 3） 無(wú)砂混凝土小樁的上部出現(xiàn)較大范圍的樁側(cè)負(fù)摩阻力 ，從路基中心到路基邊緣，應(yīng)力水平逐漸減小，但是其范圍變化不大，在路基邊緣部分，衰減較快 ； 4）采用變剛度處理技術(shù)處理的路基，在路堤填土作用下，超孔隙水壓增長(zhǎng)速度較不進(jìn)行路基處理和僅進(jìn)行先處理的路堤小，數(shù)值也??； 5）采用變剛度處理技術(shù)處理滲透系數(shù)小于 1 108m/s的土體時(shí)，效果比較顯著； 6） 粉噴樁強(qiáng)度的變化對(duì)樁土應(yīng)力比的影響較為明顯 ，對(duì)超孔隙水壓力的變化有一定的影響，對(duì)路堤位移的影響不是很大； 7）粉噴樁樁長(zhǎng)對(duì)粉噴樁樁體的應(yīng)力分布有一定的影響，但是對(duì)路堤的位移和無(wú)砂混凝土小樁的應(yīng)力分布影響不大； 8）無(wú)砂混凝土小樁樁長(zhǎng)對(duì)粉噴樁應(yīng)力的分布和應(yīng)力水平影響不大，對(duì)路堤位移和無(wú)砂混凝土小樁的應(yīng)力分布影響也不是很大； 9）通過(guò)對(duì)樁間距的改變，發(fā)現(xiàn)在樁間距由 ，粉噴樁的應(yīng)力經(jīng)歷了先增大后減小的過(guò)程，路堤位移有所增大，小樁應(yīng)力逐漸增大； 10）結(jié)合現(xiàn)有的復(fù)合地基承載力、穩(wěn)定性、沉降計(jì)算公式，建立了高填方路基變剛度處理技術(shù)的相關(guān)計(jì)算公式； 11）工程實(shí)際的監(jiān)測(cè)表明，采用變剛度處理技術(shù)處理的路基整體沉降滿(mǎn)足規(guī)范要求，進(jìn)行固結(jié)排水作用的路段，其工后整體沉降明顯小于不進(jìn)行處理的路段。
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