【正文】 ，增加給煤量，提高床溫； ； 、調(diào)整一、二次風(fēng)比例；，致使燃燒不穩(wěn)時(shí)，應(yīng)投入油槍助燃； ，故障時(shí)，及時(shí)處理；，應(yīng)采取措施疏通回料器，無(wú)法疏通時(shí)申請(qǐng)停爐。 床壓高或低 現(xiàn)象：； ； ；。 原因：；，排渣量過(guò)小或者過(guò)大； ； ；；；。 處理措施：，應(yīng)加大排渣量，減少給料量；床壓過(guò)低，減少排渣量，必要時(shí)，加大石灰石供給量或向爐內(nèi)添加床料； ，若有故障，及時(shí)消除；，及時(shí)處理，使物料粒徑在合格范圍內(nèi)；。 廠用電中斷。，事故照明啟用。，事故報(bào)警。，鍋爐操作設(shè)備都不能工作。，汽壓，汽溫均迅速下降。，所有操作無(wú)法進(jìn)行。，按MFT動(dòng)作處理。，匯報(bào)值長(zhǎng)，要求盡快恢復(fù)供電。，應(yīng)立即啟動(dòng)有關(guān)輔機(jī)，向鍋爐給水。，在啟動(dòng)任何設(shè)備之前，要對(duì)鍋爐及其相關(guān)部件進(jìn)行檢查。運(yùn)行人員將所有的鍋爐控制系統(tǒng)復(fù)位到初始啟動(dòng)狀態(tài)。，要了解所有床溫指示值。注意是否有些溫度指示比平均值高，有些溫度計(jì)可能埋在熱床料中。，要密切注意床溫，旋風(fēng)分離器煙氣溫度和煙道的溫度變化。，床溫和煙道中所有溫度都應(yīng)出現(xiàn)下降。滿足連鎖要求，則對(duì)鍋爐進(jìn)行正常吹掃并開始鍋爐的熱啟動(dòng)程序。，必須皮帶上已有燃料，應(yīng)緩慢給煤。 給煤機(jī)故障?！?”。，密相區(qū)，稀相區(qū)溫度下降。，導(dǎo)致鍋爐熄火。，造成設(shè)備損壞或堵塞。，迅速聯(lián)系恢復(fù)電源。，可加大另一臺(tái)給煤機(jī)的負(fù)荷運(yùn)行，緊急搶修故障給煤機(jī)。，發(fā)現(xiàn)后立即清除（必要時(shí)停運(yùn)給煤機(jī)，關(guān)閉密封風(fēng)門，打開艙蓋）。，發(fā)現(xiàn)異常立即處理。，膠帶質(zhì)量要好。，且短期內(nèi)無(wú)法恢復(fù)時(shí)，則要壓火處理。第三篇：循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)介紹循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)介紹循環(huán)流化床鍋爐簡(jiǎn)介SG?440/?M562循環(huán)流化床鍋爐為超高壓中間再熱，單鍋筒自然循環(huán)、循環(huán)流化床鍋爐是上海鍋爐廠有限公司在引進(jìn)、吸收美國(guó)ALSTOM公司循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)的基礎(chǔ)上，運(yùn)用了ALSTOM公司驗(yàn)證過(guò)的先進(jìn)技術(shù)和幾十臺(tái)超高壓中間再熱循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)、制造、運(yùn)行的經(jīng)驗(yàn)，進(jìn)行本鍋爐的全套設(shè)計(jì)。SG?440/?M562循環(huán)流化床鍋爐主要由鍋筒、懸吊式全膜式水冷壁爐膛、絕熱式旋風(fēng)分離器、U型返料回路以及后煙井對(duì)流受熱面組成。爐膛上部布置4片水冷屏和16片屏式過(guò)熱器，其中水冷屏對(duì)稱布置在左右二側(cè)。爐膛與后煙井之間，布置有兩臺(tái)絕熱鋼板式旋風(fēng)分離器。旋風(fēng)分離器下部各布置一臺(tái)非機(jī)械的“U”型回料器，回料器底部布置流化風(fēng)帽，使物料流化返回爐膛。鍋爐采用兩次配風(fēng)，一次風(fēng)從爐膛底部布風(fēng)板、風(fēng)帽進(jìn)入爐膛，二次風(fēng)從燃燒室錐體部分進(jìn)入爐膛。鍋爐共設(shè)有四個(gè)給煤點(diǎn)和四個(gè)石灰石給料口，均勻地布置在爐前。爐膛底部設(shè)有鋼板式一次風(fēng)室，懸掛在爐膛水冷壁下集箱上。本鍋爐采用床上啟動(dòng)點(diǎn)火方式，床上共布置4支（左右側(cè)墻各2）大功率的點(diǎn)火油槍。同時(shí)在爐膛燃燒室左右兩側(cè)各布置一臺(tái)流化床冷渣器。本鍋爐鍋筒中心標(biāo)高為47000mm,G排柱至K排柱的深度為37200mm,主跨寬度為21000mm,左右側(cè)副跨寬度均為5000mm。3 循環(huán)流化床鍋爐常見故障分析及對(duì)策 循環(huán)流化床鍋爐（簡(jiǎn)稱CFB鍋爐）除了高效節(jié)能、低污染地清潔燃燒優(yōu)點(diǎn)以外還有一個(gè)最大的特點(diǎn)就是燃料適用的廣泛性。正因?yàn)槿绱耍蠖嗟难h(huán)流化床鍋爐都燃用了高水份、含灰量極大的劣質(zhì)煤，燃燒時(shí)，煙氣中含有大量的飛灰顆粒，這些灰粒以極高的速度沖刷爐壁及其設(shè)備，使其表面受到劇烈的磨損，發(fā)生局部的嚴(yán)重破壞，甚至導(dǎo)致事故停爐。爐內(nèi)受熱面的磨損主要集中在水冷壁四角、密相區(qū)上部過(guò)渡位置、溫度測(cè)點(diǎn)周圍、爐內(nèi)懸吊受熱面、頂部與分離器相對(duì)位置的水冷壁和過(guò)熱器以及焊縫附近，由于上述位置均處于物料的次密相區(qū)和渦流區(qū)，飛灰濃度和速度相對(duì)較大，設(shè)計(jì)上沒有在該處考慮受熱面的防磨，因此就出現(xiàn)了防磨的盲點(diǎn)。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，%是出現(xiàn)在上述部位。 各部位磨損機(jī)理分析 流化床區(qū)域在燃燒室中，從床的底部至固體顆粒膨脹起來(lái)的床層界面稱為流化床。要使流化床上的固體顆粒保持懸浮沸騰狀態(tài)，使煤粉顆粒得以充分有效地燃燒，從爐底布風(fēng)裝置出來(lái)的空氣流必須具有足夠的速度、強(qiáng)度和剛度，以在支撐固體顆粒料層的同時(shí)，產(chǎn)生強(qiáng)烈的擾動(dòng)，研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)床料密度ρs(1ε)=810kg/m3時(shí)（ρs??顆粒密度，ε??空隙率），床內(nèi)細(xì)顆粒就會(huì)聚成大粒子團(tuán)，團(tuán)聚后的粒子團(tuán)由于重量增加體積加大，以較大的相對(duì)速度沉降，并具有邊壁效應(yīng)，使流化床中氣?固流動(dòng)形成近壁處很濃的粒子團(tuán)以斜下切向運(yùn)動(dòng)，下降到爐壁回旋上升，顆粒彼此之間以及與爐壁之間進(jìn)行頻繁的撞擊和摩擦，使?fàn)t壁出現(xiàn)了嚴(yán)重的磨損。鍋爐運(yùn)行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)水冷壁密相區(qū)耐磨料過(guò)度部位的水冷壁普遍出現(xiàn)不同程度的磨損。布置在爐膛內(nèi)的過(guò)熱器等受熱面，所處的位置是煙氣流必經(jīng)通道，高濃度、高速度的飛灰顆粒，大大地增加了在單位時(shí)間內(nèi)顆粒對(duì)受熱面的撞擊率，我們知道，管壁表面的磨損量是與撞擊率以及流速成正比：T∝(ηkω3/2g)τ式中：T ??管壁表面的磨損量,單位為g/m3 τ??時(shí)間，單位為s g??重力加速度，g=，可認(rèn)為等于煙氣流速，單位為m/s κ??煙氣中飛灰濃度，單位為g/m3 η??飛灰撞擊率因此，布置在爐膛內(nèi)的懸吊受熱面，特別是第一、二排的管束，磨損較嚴(yán)重。鍋爐運(yùn)行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)兩側(cè)水冷屏的第一排管束與側(cè)墻相對(duì)的一面磨損較為嚴(yán)重。 爐膛出口（分離器進(jìn)口）爐膛出口處煙氣流流通截面驟降，并使粒徑d50為40～70μm的固體顆粒加速到最大速度，以滿足分離器所需分離臨界速度，不同結(jié)構(gòu)的分離器有著各自不同的臨界速度，據(jù)我們了解，一般這一臨界速度達(dá)25m/s左右，這樣高速度的固體顆粒在爐膛出口轉(zhuǎn)彎處（俗稱靶區(qū)）將產(chǎn)生較大的離心力，強(qiáng)烈地沖刷爐膛出口管，同時(shí)，高密度的灰粒在與管表面碰撞時(shí)，使金屬顯微顆?？朔肿又g的結(jié)合力，使本已處在高溫處的局部管表面溫度升高引起該處金屬變軟，使金屬顆粒更易與母體分離產(chǎn)生磨損。鍋爐運(yùn)行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)分離器入口兩側(cè)水冷壁磨損較為嚴(yán)重，特別是與耐磨料結(jié)合處的一根水冷壁管沖刷出現(xiàn)許多凹坑，深度達(dá)2~3mm。 設(shè)備改造情況針對(duì)爐內(nèi)受熱面磨損嚴(yán)重的問(wèn)題我們采取了如下措施：（1）將水冷壁兩側(cè)的床溫測(cè)點(diǎn)（約標(biāo)高26米）拆除，將測(cè)點(diǎn)兩側(cè)的讓管進(jìn)行取直。（2）我們?cè)谶^(guò)熱屏的迎火面加裝了部分耐磨鰭片，鰭片的兩端與管子的角度磨成150斜角。（3）考慮到流化床鍋爐的特殊性和受熱面磨損的普遍性，我們利用大修機(jī)會(huì)對(duì)爐內(nèi)部分受熱面進(jìn)行了噴涂。噴涂位置為爐膛四角水冷壁、。 運(yùn)行采取的措施（1）循環(huán)流化床鍋爐受熱面磨損速率與顆粒速度的三次方和顆粒粒徑的平方呈正比，為了減少磨損必須嚴(yán)格控制入爐煤的粒度和熱值，細(xì)碎機(jī)出料粒度總體標(biāo)準(zhǔn)如圖（32）所示：對(duì)煤粉粒度的具體要求如表（31）：圖32表31煤粉粒度控制表篩孔尺寸(mm)10mm 8mm 6mm 3mm 1mm100％ 98～100％ 95～100％ 78～90％ 38～60％通過(guò)量占總量比例（%）超過(guò)上表所示的范圍，視為不合格。（2）對(duì)入爐煤的熱值進(jìn)行嚴(yán)格的取樣化驗(yàn)，確保入爐煤的低位發(fā)熱量高于校核煤種即大于19500KJ/Kg,發(fā)熱量小于該值的煤種一律進(jìn)行摻燒，防止煤量過(guò)大。（3）由于我們公司現(xiàn)在的煤種的熱值很難達(dá)到校核煤種的熱值，為了減少飛灰磨損帶來(lái)的危害，保證煙速在規(guī)定的范圍內(nèi)，決定對(duì)入爐煤進(jìn)行定量燃燒，嚴(yán)格將燃料耗量控制在69t/h以下。（4）爐內(nèi)受熱面的磨損與運(yùn)行人員的調(diào)整有很大的關(guān)系，一、二次風(fēng)的配比和物料濃度對(duì)受熱面的磨損有直接的影響，在保證爐內(nèi)床料流化良好的前提下，減小總風(fēng)量，145MW合理風(fēng)量在450t/h左右。（5）在保證料層差壓合理分布的前提下，降低爐膛差壓，~。（6）根據(jù)燃燒工況，合理控制風(fēng)量配比，減小“多余”風(fēng)量的送入。（7）煤、風(fēng)調(diào)整應(yīng)緩慢均勻，精心監(jiān)視，降低爐內(nèi)的擾動(dòng)。（8）高負(fù)荷，在保證蒸汽參數(shù)前提下，控制外循環(huán)物料量。（9）根據(jù)排渣粒度每360運(yùn)行小時(shí)置換換床料一次。（10）開展各種活動(dòng)，不斷優(yōu)化燃燒調(diào)整，豐富經(jīng)驗(yàn)，提高機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)性。 爐內(nèi)耐磨料損壞非金屬耐磨材料，由于熱震穩(wěn)定性好，施工維修簡(jiǎn)單，是循環(huán)流化床鍋爐中應(yīng)用最多的耐磨材料，從整臺(tái)鍋爐的經(jīng)濟(jì)比較來(lái)說(shuō)也占了相當(dāng)大的比例。非金屬耐磨材料有定形制品與不定形制品，定形制品以預(yù)制品和磚為主，而磚在循環(huán)流化床鍋爐中大面積的耐磨墻體應(yīng)用較多，如分離筒、回料器，尾部煙道等，目前常用有硅線石磚、鋯鉻剛玉磚、碳化硅磚等。不定形制品有噴涂料、耐磨耐火可塑料、耐磨耐火搗打料、耐磨耐火澆注料等。耐磨耐火可塑料，是由耐火骨料、結(jié)合劑和液體組成的混合料。交貨狀態(tài)為具有可塑性的軟坯狀或不規(guī)則形狀的料團(tuán)，可以直接使用，主要結(jié)合劑可以為陶瓷、化學(xué)結(jié)合劑。以搗打（手工或機(jī)械），震動(dòng)、壓制或擠壓方法施工，在高于常溫的加熱作用下硬化，耐磨耐火搗打料的組成基本與耐磨耐火可塑料相同，所不同是耐磨耐火搗打料，一般來(lái)說(shuō)均在現(xiàn)場(chǎng)調(diào)配，用多少配多少，最適用于用量不大的修補(bǔ)，而耐磨耐火可塑料，不宜久存，特別是開封后極易硬化，故較適用于用量較大的批量施工。如懸吊在爐膛內(nèi)的受熱管束，使用現(xiàn)存的可塑性軟坯在管節(jié)距之間搗打擠壓，即密實(shí)又施工方便。耐磨耐火澆注料是由耐火骨料和結(jié)合劑組成的混合料。交貨狀態(tài)為干狀，加水或其他液體調(diào)配使用。主要結(jié)合劑為水硬性結(jié)合劑，也可以采用陶瓷和化學(xué)結(jié)合劑，以澆注、震動(dòng)的方法施工，無(wú)需加熱即可凝固硬化。保溫耐磨料的損壞主要集中在爐內(nèi)密相區(qū)、過(guò)熱屏底部、旋風(fēng)分離器入口及切向位置、旋風(fēng)分離器的入口伸縮節(jié)、回料器的平行位置，其損壞主要有脫落和磨損兩種情況，造成上述損壞的原因是多方面的。 耐磨料損壞的原因耐磨料的損壞主要有以下原因造成：（1）有些耐磨料其本身的成分配比不符和要求，使耐磨料的穩(wěn)定性達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，表面硬度減弱以及粘結(jié)力降低，耐磨料極易磨損和脫落。耐磨材料的的物理化學(xué)性能非常重要。一般來(lái)說(shuō)，耐磨材料的耐壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、耐磨性、熱震穩(wěn)定性和重?zé)€變化是主要的考慮指標(biāo)，同時(shí)，高溫耐壓強(qiáng)度指標(biāo)也要考慮。有許多種耐磨材料結(jié)合劑須1200℃以上溫度燒結(jié)后才有一定強(qiáng)度，在1200℃以下使用，因耐火材料達(dá)不到燒結(jié)溫度而導(dǎo)致強(qiáng)度很低，因此，在流化床鍋爐上選用效果不理想。（2）施工工藝不良也容易造成耐磨料的損壞，在施工中沒有嚴(yán)格按照料水（或磷酸結(jié)合劑）濃度進(jìn)行合理配比，耐磨料中水分較大或者沒有嚴(yán)格按照烘爐特性曲線進(jìn)行烘爐、施工時(shí)欲留的膨脹縫不符和要求或膨脹縫設(shè)計(jì)存在問(wèn)題等，在運(yùn)行中極易造成耐磨料大片脫落。（3）設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理也會(huì)造成耐磨料脫落，例如：抓釘、拉磚鉤數(shù)量較少以及設(shè)計(jì)強(qiáng)度較低都會(huì)造成耐磨料大面積脫落。從目前情況來(lái)看，我公司兩臺(tái)循環(huán)流化床鍋爐的分離器總體設(shè)計(jì)不是很合理；該墻原設(shè)計(jì)厚度304mm，內(nèi)層為150mm厚高強(qiáng)度耐磨耐火磚，外層為154mm厚的耐火保溫澆注料，用拉磚鉤將耐火磚拉住。該結(jié)構(gòu)的墻保溫效果差，經(jīng)常造成墻體塌落，現(xiàn)在設(shè)計(jì)中常設(shè)計(jì)成棋盤式結(jié)構(gòu)，效果較好。（4）運(yùn)行操作不當(dāng)也會(huì)造成耐磨料脫落，耐磨材料隨溫度的升降，產(chǎn)生膨脹或收縮，如果此膨脹或收縮受到約束，材料內(nèi)部就會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力。耐磨材料屬非均質(zhì)的脆性材料，與金屬制品相比，由于它的熱導(dǎo)率和彈性較小、抗拉強(qiáng)度低、抵抗熱應(yīng)力破壞能力差、抗熱震性較低，在冷啟動(dòng)鍋爐和停爐冷卻時(shí)如果溫升較大，就會(huì)造成耐磨料的受熱不勻產(chǎn)生裂紋而脫落。 針對(duì)耐磨料損壞所采取的措施（1）對(duì)耐磨料進(jìn)行了招標(biāo)，選擇有資質(zhì)的、信譽(yù)和質(zhì)量較好的耐火材料廠家進(jìn)行施工，在施工中嚴(yán)格施工工藝，加強(qiáng)質(zhì)量監(jiān)督，對(duì)耐磨料的成分進(jìn)行不定期抽樣檢查，對(duì)不合格的產(chǎn)品一律拒絕使用。（2）旋風(fēng)分離器切向位置的耐磨料，飛灰碰撞積率最大、煙速和煙溫最高，磨損最嚴(yán)重、三維熱膨脹最大。我們對(duì)該處的耐磨料進(jìn)行了施工改造，將原有的耐火磚拆掉（部分脫落）增加了Y型抓釘，并在抓釘上面焊接了φ6mm的不銹鋼網(wǎng)，外層用60mm的高溫硅酸鋁棉氈，中間用微孔保溫磚，內(nèi)層附以150mm厚的耐磨搗實(shí)料，經(jīng)過(guò)8個(gè)多月的實(shí)際運(yùn)行，保溫效果和強(qiáng)度都非常好。（3）回料器的水平段耐磨料經(jīng)常脫落，致使該處的鐵板燒紅，我們利用大修機(jī)會(huì)對(duì)該處進(jìn)行了改造：在耐磨料最內(nèi)層加裝了成型的碳化硅預(yù)制板，該板耐高溫，抗磨損沖刷，使用效果比較好。（4）對(duì)屏式過(guò)熱器和水冷屏在下部增加了銷釘數(shù)量。（5）為了避免出現(xiàn)耐磨料脫落的現(xiàn)象發(fā)生，每次停爐和啟動(dòng)，都應(yīng)嚴(yán)格按照溫升曲線進(jìn)行操作。 過(guò)熱器超溫4爐自投產(chǎn)以來(lái)，屏式過(guò)熱器冷段和熱段出口溫度一直偏高，在135MW冷段出口溫度最高達(dá)475℃,℃，熱段出口溫度最高達(dá)534℃，℃，其中＃4爐屏式過(guò)熱器高溫段部分管子由于過(guò)熱出現(xiàn)了球墨化現(xiàn)象。 原因分析（1)在鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，由于設(shè)計(jì)人員比較保守，造成爐內(nèi)過(guò)熱器受熱面較多。（2)在鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，沒有考慮分離器出口混合室內(nèi)懸吊管和隔墻管的輻射吸熱量。（3)燃用煤種偏離設(shè)計(jì)煤種較大。（4)運(yùn)行中風(fēng)量配比偏差較大。 設(shè)備改造（1)3爐分別將熱屏和冷屏去掉了一屏，并在下部增加了部分耐磨料。（2)4爐在冷屏和熱屏底部增加了部分耐磨料，以減少冷屏和熱屏的整體吸熱量。（3)為了減少屏過(guò)管子的熱偏差，分別在每屏出口前后兩側(cè)的管子增加了部分耐磨料。（4)為了減少懸吊管和隔墻管處的輻射熱，分別將4爐分離器出口混合室內(nèi)懸吊管和隔墻管加裝了隔熱護(hù)板。 運(yùn)行采取的措施（1）點(diǎn)火過(guò)程中，運(yùn)行油槍應(yīng)霧化著火良好，燃燒器風(fēng)量適當(dāng)；沖轉(zhuǎn)并列時(shí)，調(diào)整回油門開度、調(diào)節(jié)ⅠⅡ級(jí)旁路，必要時(shí)，開啟向空排氣門，維持主汽壓力穩(wěn)定，保證屏過(guò)壁溫不超溫，必要時(shí)減少油槍投入數(shù)量。（2）并列后初期升負(fù)荷，保持高壓調(diào)門全開，使汽壓、汽溫、負(fù)荷按規(guī)程規(guī)定上升，寧慢勿快，監(jiān)視屏過(guò)壁溫變化。（3）初期投煤執(zhí)行“脈動(dòng)”給煤的規(guī)定，根據(jù)床溫變化率、氧量變化，確已著火方可連續(xù)少量給煤，否則穩(wěn)定電負(fù)荷提高床溫后重新投煤。給煤量緩慢均勻增加，使汽壓穩(wěn)定升高，注意一二次風(fēng)量的調(diào)整。避免可燃成分爐內(nèi)積存燃燒，床溫失去控制。（4）根據(jù)汽溫變化情況，及時(shí)投入、調(diào)整減溫水，特別注意一級(jí)減溫水的調(diào)整，保證屏過(guò)熱段出口汽溫、壁溫不超溫。（5）給煤穩(wěn)定后，根據(jù)床溫變化率，床溫升至