【正文】 ，增加給煤量，提高床溫； ； 、調整一、二次風比例；，致使燃燒不穩(wěn)時，應投入油槍助燃； ，故障時，及時處理；，應采取措施疏通回料器，無法疏通時申請停爐。 床壓高或低 現(xiàn)象：； ； ；。 原因：；，排渣量過小或者過大； ； ；；；。 處理措施：，應加大排渣量，減少給料量；床壓過低，減少排渣量，必要時，加大石灰石供給量或向爐內添加床料； ，若有故障，及時消除；，及時處理，使物料粒徑在合格范圍內；。 廠用電中斷。，事故照明啟用。，事故報警。，鍋爐操作設備都不能工作。，汽壓，汽溫均迅速下降。，所有操作無法進行。，按MFT動作處理。，匯報值長，要求盡快恢復供電。，應立即啟動有關輔機，向鍋爐給水。，在啟動任何設備之前，要對鍋爐及其相關部件進行檢查。運行人員將所有的鍋爐控制系統(tǒng)復位到初始啟動狀態(tài)。，要了解所有床溫指示值。注意是否有些溫度指示比平均值高，有些溫度計可能埋在熱床料中。，要密切注意床溫，旋風分離器煙氣溫度和煙道的溫度變化。，床溫和煙道中所有溫度都應出現(xiàn)下降。滿足連鎖要求，則對鍋爐進行正常吹掃并開始鍋爐的熱啟動程序。，必須皮帶上已有燃料，應緩慢給煤。 給煤機故障?！?”。，密相區(qū)，稀相區(qū)溫度下降。，導致鍋爐熄火。，造成設備損壞或堵塞。，迅速聯(lián)系恢復電源。，可加大另一臺給煤機的負荷運行，緊急搶修故障給煤機。，發(fā)現(xiàn)后立即清除（必要時停運給煤機，關閉密封風門，打開艙蓋）。，發(fā)現(xiàn)異常立即處理。，膠帶質量要好。，且短期內無法恢復時，則要壓火處理。第三篇：循環(huán)流化床鍋爐運行經(jīng)驗介紹循環(huán)流化床鍋爐運行經(jīng)驗介紹循環(huán)流化床鍋爐簡介SG?440/?M562循環(huán)流化床鍋爐為超高壓中間再熱，單鍋筒自然循環(huán)、循環(huán)流化床鍋爐是上海鍋爐廠有限公司在引進、吸收美國ALSTOM公司循環(huán)流化床鍋爐技術的基礎上，運用了ALSTOM公司驗證過的先進技術和幾十臺超高壓中間再熱循環(huán)流化床鍋爐設計、制造、運行的經(jīng)驗，進行本鍋爐的全套設計。SG?440/?M562循環(huán)流化床鍋爐主要由鍋筒、懸吊式全膜式水冷壁爐膛、絕熱式旋風分離器、U型返料回路以及后煙井對流受熱面組成。爐膛上部布置4片水冷屏和16片屏式過熱器，其中水冷屏對稱布置在左右二側。爐膛與后煙井之間，布置有兩臺絕熱鋼板式旋風分離器。旋風分離器下部各布置一臺非機械的“U”型回料器，回料器底部布置流化風帽，使物料流化返回爐膛。鍋爐采用兩次配風，一次風從爐膛底部布風板、風帽進入爐膛，二次風從燃燒室錐體部分進入爐膛。鍋爐共設有四個給煤點和四個石灰石給料口，均勻地布置在爐前。爐膛底部設有鋼板式一次風室，懸掛在爐膛水冷壁下集箱上。本鍋爐采用床上啟動點火方式，床上共布置4支（左右側墻各2）大功率的點火油槍。同時在爐膛燃燒室左右兩側各布置一臺流化床冷渣器。本鍋爐鍋筒中心標高為47000mm,G排柱至K排柱的深度為37200mm,主跨寬度為21000mm,左右側副跨寬度均為5000mm。3 循環(huán)流化床鍋爐常見故障分析及對策 循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）除了高效節(jié)能、低污染地清潔燃燒優(yōu)點以外還有一個最大的特點就是燃料適用的廣泛性。正因為如此，大多的循環(huán)流化床鍋爐都燃用了高水份、含灰量極大的劣質煤，燃燒時，煙氣中含有大量的飛灰顆粒，這些灰粒以極高的速度沖刷爐壁及其設備，使其表面受到劇烈的磨損，發(fā)生局部的嚴重破壞，甚至導致事故停爐。爐內受熱面的磨損主要集中在水冷壁四角、密相區(qū)上部過渡位置、溫度測點周圍、爐內懸吊受熱面、頂部與分離器相對位置的水冷壁和過熱器以及焊縫附近，由于上述位置均處于物料的次密相區(qū)和渦流區(qū)，飛灰濃度和速度相對較大，設計上沒有在該處考慮受熱面的防磨，因此就出現(xiàn)了防磨的盲點。據(jù)不完全統(tǒng)計，%是出現(xiàn)在上述部位。 各部位磨損機理分析 流化床區(qū)域在燃燒室中，從床的底部至固體顆粒膨脹起來的床層界面稱為流化床。要使流化床上的固體顆粒保持懸浮沸騰狀態(tài)，使煤粉顆粒得以充分有效地燃燒，從爐底布風裝置出來的空氣流必須具有足夠的速度、強度和剛度，以在支撐固體顆粒料層的同時，產(chǎn)生強烈的擾動，研究發(fā)現(xiàn)，當床料密度ρs(1ε)=810kg/m3時（ρs??顆粒密度，ε??空隙率），床內細顆粒就會聚成大粒子團，團聚后的粒子團由于重量增加體積加大，以較大的相對速度沉降，并具有邊壁效應，使流化床中氣?固流動形成近壁處很濃的粒子團以斜下切向運動，下降到爐壁回旋上升，顆粒彼此之間以及與爐壁之間進行頻繁的撞擊和摩擦，使爐壁出現(xiàn)了嚴重的磨損。鍋爐運行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)水冷壁密相區(qū)耐磨料過度部位的水冷壁普遍出現(xiàn)不同程度的磨損。布置在爐膛內的過熱器等受熱面，所處的位置是煙氣流必經(jīng)通道，高濃度、高速度的飛灰顆粒，大大地增加了在單位時間內顆粒對受熱面的撞擊率，我們知道，管壁表面的磨損量是與撞擊率以及流速成正比：T∝(ηkω3/2g)τ式中：T ??管壁表面的磨損量,單位為g/m3 τ??時間，單位為s g??重力加速度，g=，可認為等于煙氣流速，單位為m/s κ??煙氣中飛灰濃度，單位為g/m3 η??飛灰撞擊率因此，布置在爐膛內的懸吊受熱面，特別是第一、二排的管束，磨損較嚴重。鍋爐運行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)兩側水冷屏的第一排管束與側墻相對的一面磨損較為嚴重。 爐膛出口（分離器進口）爐膛出口處煙氣流流通截面驟降，并使粒徑d50為40～70μm的固體顆粒加速到最大速度，以滿足分離器所需分離臨界速度，不同結構的分離器有著各自不同的臨界速度，據(jù)我們了解，一般這一臨界速度達25m/s左右，這樣高速度的固體顆粒在爐膛出口轉彎處（俗稱靶區(qū)）將產(chǎn)生較大的離心力，強烈地沖刷爐膛出口管，同時，高密度的灰粒在與管表面碰撞時，使金屬顯微顆?？朔肿又g的結合力，使本已處在高溫處的局部管表面溫度升高引起該處金屬變軟，使金屬顆粒更易與母體分離產(chǎn)生磨損。鍋爐運行一年后大修檢查，發(fā)現(xiàn)分離器入口兩側水冷壁磨損較為嚴重，特別是與耐磨料結合處的一根水冷壁管沖刷出現(xiàn)許多凹坑，深度達2~3mm。 設備改造情況針對爐內受熱面磨損嚴重的問題我們采取了如下措施：（1）將水冷壁兩側的床溫測點（約標高26米）拆除，將測點兩側的讓管進行取直。（2）我們在過熱屏的迎火面加裝了部分耐磨鰭片，鰭片的兩端與管子的角度磨成150斜角。（3）考慮到流化床鍋爐的特殊性和受熱面磨損的普遍性，我們利用大修機會對爐內部分受熱面進行了噴涂。噴涂位置為爐膛四角水冷壁、。 運行采取的措施（1）循環(huán)流化床鍋爐受熱面磨損速率與顆粒速度的三次方和顆粒粒徑的平方呈正比，為了減少磨損必須嚴格控制入爐煤的粒度和熱值，細碎機出料粒度總體標準如圖（32）所示：對煤粉粒度的具體要求如表（31）：圖32表31煤粉粒度控制表篩孔尺寸(mm)10mm 8mm 6mm 3mm 1mm100％ 98～100％ 95～100％ 78～90％ 38～60％通過量占總量比例（%）超過上表所示的范圍，視為不合格。（2）對入爐煤的熱值進行嚴格的取樣化驗，確保入爐煤的低位發(fā)熱量高于校核煤種即大于19500KJ/Kg,發(fā)熱量小于該值的煤種一律進行摻燒，防止煤量過大。（3）由于我們公司現(xiàn)在的煤種的熱值很難達到校核煤種的熱值，為了減少飛灰磨損帶來的危害，保證煙速在規(guī)定的范圍內，決定對入爐煤進行定量燃燒，嚴格將燃料耗量控制在69t/h以下。（4）爐內受熱面的磨損與運行人員的調整有很大的關系，一、二次風的配比和物料濃度對受熱面的磨損有直接的影響，在保證爐內床料流化良好的前提下，減小總風量，145MW合理風量在450t/h左右。（5）在保證料層差壓合理分布的前提下，降低爐膛差壓，~。（6）根據(jù)燃燒工況，合理控制風量配比，減小“多余”風量的送入。（7）煤、風調整應緩慢均勻，精心監(jiān)視，降低爐內的擾動。（8）高負荷，在保證蒸汽參數(shù)前提下，控制外循環(huán)物料量。（9）根據(jù)排渣粒度每360運行小時置換換床料一次。（10）開展各種活動，不斷優(yōu)化燃燒調整，豐富經(jīng)驗，提高機組安全、經(jīng)濟性。 爐內耐磨料損壞非金屬耐磨材料，由于熱震穩(wěn)定性好，施工維修簡單，是循環(huán)流化床鍋爐中應用最多的耐磨材料，從整臺鍋爐的經(jīng)濟比較來說也占了相當大的比例。非金屬耐磨材料有定形制品與不定形制品，定形制品以預制品和磚為主，而磚在循環(huán)流化床鍋爐中大面積的耐磨墻體應用較多，如分離筒、回料器，尾部煙道等，目前常用有硅線石磚、鋯鉻剛玉磚、碳化硅磚等。不定形制品有噴涂料、耐磨耐火可塑料、耐磨耐火搗打料、耐磨耐火澆注料等。耐磨耐火可塑料，是由耐火骨料、結合劑和液體組成的混合料。交貨狀態(tài)為具有可塑性的軟坯狀或不規(guī)則形狀的料團，可以直接使用，主要結合劑可以為陶瓷、化學結合劑。以搗打（手工或機械），震動、壓制或擠壓方法施工，在高于常溫的加熱作用下硬化，耐磨耐火搗打料的組成基本與耐磨耐火可塑料相同，所不同是耐磨耐火搗打料，一般來說均在現(xiàn)場調配，用多少配多少，最適用于用量不大的修補，而耐磨耐火可塑料，不宜久存，特別是開封后極易硬化，故較適用于用量較大的批量施工。如懸吊在爐膛內的受熱管束，使用現(xiàn)存的可塑性軟坯在管節(jié)距之間搗打擠壓，即密實又施工方便。耐磨耐火澆注料是由耐火骨料和結合劑組成的混合料。交貨狀態(tài)為干狀，加水或其他液體調配使用。主要結合劑為水硬性結合劑，也可以采用陶瓷和化學結合劑，以澆注、震動的方法施工，無需加熱即可凝固硬化。保溫耐磨料的損壞主要集中在爐內密相區(qū)、過熱屏底部、旋風分離器入口及切向位置、旋風分離器的入口伸縮節(jié)、回料器的平行位置，其損壞主要有脫落和磨損兩種情況，造成上述損壞的原因是多方面的。 耐磨料損壞的原因耐磨料的損壞主要有以下原因造成：（1）有些耐磨料其本身的成分配比不符和要求，使耐磨料的穩(wěn)定性達不到設計要求，表面硬度減弱以及粘結力降低，耐磨料極易磨損和脫落。耐磨材料的的物理化學性能非常重要。一般來說，耐磨材料的耐壓強度、抗折強度、耐磨性、熱震穩(wěn)定性和重燒線變化是主要的考慮指標，同時，高溫耐壓強度指標也要考慮。有許多種耐磨材料結合劑須1200℃以上溫度燒結后才有一定強度，在1200℃以下使用，因耐火材料達不到燒結溫度而導致強度很低，因此，在流化床鍋爐上選用效果不理想。（2）施工工藝不良也容易造成耐磨料的損壞，在施工中沒有嚴格按照料水（或磷酸結合劑）濃度進行合理配比，耐磨料中水分較大或者沒有嚴格按照烘爐特性曲線進行烘爐、施工時欲留的膨脹縫不符和要求或膨脹縫設計存在問題等，在運行中極易造成耐磨料大片脫落。（3）設計結構不合理也會造成耐磨料脫落，例如：抓釘、拉磚鉤數(shù)量較少以及設計強度較低都會造成耐磨料大面積脫落。從目前情況來看，我公司兩臺循環(huán)流化床鍋爐的分離器總體設計不是很合理；該墻原設計厚度304mm，內層為150mm厚高強度耐磨耐火磚，外層為154mm厚的耐火保溫澆注料，用拉磚鉤將耐火磚拉住。該結構的墻保溫效果差，經(jīng)常造成墻體塌落，現(xiàn)在設計中常設計成棋盤式結構，效果較好。（4）運行操作不當也會造成耐磨料脫落，耐磨材料隨溫度的升降，產(chǎn)生膨脹或收縮，如果此膨脹或收縮受到約束，材料內部就會產(chǎn)生應力。耐磨材料屬非均質的脆性材料，與金屬制品相比，由于它的熱導率和彈性較小、抗拉強度低、抵抗熱應力破壞能力差、抗熱震性較低，在冷啟動鍋爐和停爐冷卻時如果溫升較大，就會造成耐磨料的受熱不勻產(chǎn)生裂紋而脫落。 針對耐磨料損壞所采取的措施（1）對耐磨料進行了招標，選擇有資質的、信譽和質量較好的耐火材料廠家進行施工，在施工中嚴格施工工藝，加強質量監(jiān)督，對耐磨料的成分進行不定期抽樣檢查，對不合格的產(chǎn)品一律拒絕使用。（2）旋風分離器切向位置的耐磨料，飛灰碰撞積率最大、煙速和煙溫最高，磨損最嚴重、三維熱膨脹最大。我們對該處的耐磨料進行了施工改造，將原有的耐火磚拆掉（部分脫落）增加了Y型抓釘，并在抓釘上面焊接了φ6mm的不銹鋼網(wǎng)，外層用60mm的高溫硅酸鋁棉氈，中間用微孔保溫磚，內層附以150mm厚的耐磨搗實料，經(jīng)過8個多月的實際運行，保溫效果和強度都非常好。（3）回料器的水平段耐磨料經(jīng)常脫落，致使該處的鐵板燒紅，我們利用大修機會對該處進行了改造：在耐磨料最內層加裝了成型的碳化硅預制板，該板耐高溫，抗磨損沖刷，使用效果比較好。（4）對屏式過熱器和水冷屏在下部增加了銷釘數(shù)量。（5）為了避免出現(xiàn)耐磨料脫落的現(xiàn)象發(fā)生，每次停爐和啟動，都應嚴格按照溫升曲線進行操作。 過熱器超溫4爐自投產(chǎn)以來，屏式過熱器冷段和熱段出口溫度一直偏高，在135MW冷段出口溫度最高達475℃,℃，熱段出口溫度最高達534℃，℃，其中＃4爐屏式過熱器高溫段部分管子由于過熱出現(xiàn)了球墨化現(xiàn)象。 原因分析（1)在鍋爐設計時，由于設計人員比較保守，造成爐內過熱器受熱面較多。（2)在鍋爐設計時，沒有考慮分離器出口混合室內懸吊管和隔墻管的輻射吸熱量。（3)燃用煤種偏離設計煤種較大。（4)運行中風量配比偏差較大。 設備改造（1)3爐分別將熱屏和冷屏去掉了一屏，并在下部增加了部分耐磨料。（2)4爐在冷屏和熱屏底部增加了部分耐磨料，以減少冷屏和熱屏的整體吸熱量。（3)為了減少屏過管子的熱偏差，分別在每屏出口前后兩側的管子增加了部分耐磨料。（4)為了減少懸吊管和隔墻管處的輻射熱，分別將4爐分離器出口混合室內懸吊管和隔墻管加裝了隔熱護板。 運行采取的措施（1）點火過程中，運行油槍應霧化著火良好，燃燒器風量適當；沖轉并列時，調整回油門開度、調節(jié)ⅠⅡ級旁路，必要時，開啟向空排氣門，維持主汽壓力穩(wěn)定，保證屏過壁溫不超溫，必要時減少油槍投入數(shù)量。（2）并列后初期升負荷，保持高壓調門全開，使汽壓、汽溫、負荷按規(guī)程規(guī)定上升，寧慢勿快，監(jiān)視屏過壁溫變化。（3）初期投煤執(zhí)行“脈動”給煤的規(guī)定，根據(jù)床溫變化率、氧量變化，確已著火方可連續(xù)少量給煤，否則穩(wěn)定電負荷提高床溫后重新投煤。給煤量緩慢均勻增加，使汽壓穩(wěn)定升高，注意一二次風量的調整。避免可燃成分爐內積存燃燒，床溫失去控制。（4）根據(jù)汽溫變化情況，及時投入、調整減溫水，特別注意一級減溫水的調整，保證屏過熱段出口汽溫、壁溫不超溫。（5）給煤穩(wěn)定后，根據(jù)床溫變化率，床溫升至