【正文】 60。 給水溫度 : 215℃ 設(shè)計(jì)燃料消耗量： 鍋爐設(shè)計(jì)熱效率： % （ 1）煤的元素成分及發(fā)熱量：煤的元素成分及發(fā)熱量 名 稱碳?xì)溲醯蚧曳菟輷]發(fā)分熱值符 號(hào)CarHarOarNarSarAarWarVdaf單 位%%%%%%%%MJ/kg數(shù) 值18200（ 2）粒度分布：煤粒度 : 最大粒徑 8mm； D50=1mm 。 變形溫度 t1: 1310 ℃ 軟化溫度 t2: 1350 ℃ 熔化溫度 t3: 1430 ℃ 鍋爐主要設(shè)計(jì)特點(diǎn) ● 風(fēng)道內(nèi)置點(diǎn)火燃燒器 ● 水冷風(fēng)箱和具導(dǎo)向噴嘴的水冷布風(fēng)板 ● 氣力播煤裝置 ● 選擇性風(fēng)冷冷渣器 ● 汽冷旋風(fēng)分離器 ● 爐內(nèi)石灰石脫硫 ● 沿爐膛高度分級(jí)送風(fēng)，提高燃燒效率，有效降低 NOx排放 ● 采用非機(jī)械式“ J”型回料器 主要系統(tǒng)及設(shè)備配置概況 燃料經(jīng)破碎后送到爐前煤倉 , 再分別經(jīng)四臺(tái)計(jì)量式皮帶給煤機(jī)落入滑槽后經(jīng)風(fēng)力播入爐膛內(nèi)，單臺(tái)給煤機(jī)能滿足鍋爐帶 100%MCR負(fù)荷。 鍋爐配置兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)、兩臺(tái)二次風(fēng)機(jī)、一臺(tái)冷渣風(fēng)機(jī) , 一臺(tái)播煤增壓風(fēng)機(jī)、三臺(tái) J閥風(fēng)機(jī)、兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)。鍋爐運(yùn)行控制系統(tǒng)是采用由北京和利時(shí)公司設(shè)計(jì)的集散控制系統(tǒng) (簡(jiǎn)稱 DCS), 該系統(tǒng)具有運(yùn)行參數(shù)連續(xù)曲線記錄、運(yùn)行操作追憶等功能，運(yùn)行參數(shù)可在屏上顯示 , 鍋爐運(yùn)行調(diào)節(jié)全部采用鍵盤或鼠標(biāo)輸入。 3. 調(diào)試內(nèi)容簡(jiǎn)介 主要風(fēng)量測(cè)量裝置的標(biāo)定 鍋爐燃燒風(fēng)量是運(yùn)行人員調(diào)整燃燒的的重要依據(jù)，其測(cè)量的準(zhǔn)確性直接影響到鍋爐的經(jīng)濟(jì)安全運(yùn)行。安裝在鍋爐風(fēng)道上的風(fēng)量測(cè)量裝置，往往由于安裝位置管道直段不能滿足設(shè)計(jì)要求、裝置加工誤差等原因使流量系數(shù)偏離設(shè)計(jì)值，為鍋爐運(yùn)行的需要，我們對(duì)鍋爐主要的風(fēng)量進(jìn)行了測(cè)量。按等截面布置測(cè)量點(diǎn)，標(biāo)準(zhǔn)測(cè)速元件采用畢托管，壓差信號(hào)用電子微壓計(jì)讀取。由于風(fēng)量測(cè)量裝置廠家的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)在試運(yùn)期間多次修改 ,根據(jù)廠家最后提供的數(shù)據(jù)， DCS上顯示風(fēng)量與實(shí)測(cè)值基本相符。 風(fēng)門擋板檢查在沖管結(jié)束后進(jìn)行，通過實(shí)地檢查及在全關(guān)、全開狀態(tài)下風(fēng)量測(cè)量及管道壓力判斷風(fēng)門能否關(guān)嚴(yán)，并檢查判斷與指示開度位置、 DCS顯示是否一致。通過多次反復(fù)檢查，鍋爐風(fēng)系統(tǒng)有較多的風(fēng)門擋板實(shí)際位置與 DCS顯示不符的問題已解決 ,單多數(shù)調(diào)節(jié)擋板全關(guān)狀態(tài)下關(guān)閉不嚴(yán) ,仍需進(jìn)一步解決。 經(jīng)過多次試驗(yàn)，整理鍋爐布風(fēng)板阻力特性曲線見下圖。 冷渣器布風(fēng)板阻力試驗(yàn)由于冷卻風(fēng)量小、波動(dòng)大，數(shù)據(jù)可靠性差，由此計(jì)算出的風(fēng)量值不可靠，因此無法整理出合理的風(fēng)量與布風(fēng)板阻力的關(guān)系曲線。 冷渣器風(fēng)室間竄風(fēng)將會(huì)影響冷渣器內(nèi)物料的流化，特別是在爐膛排渣量較大時(shí)，選擇室的流化質(zhì)量更難保證，最后導(dǎo)致冷渣器堵塞，冷渣器風(fēng)室間竄風(fēng)檢查非常必要，我們?cè)诎惭b初期檢查冷渣器時(shí)，發(fā)現(xiàn)兩側(cè)冷渣器風(fēng)室內(nèi)隔板至布風(fēng)板間的鋼板未安裝，提出的處理意見，安裝公司對(duì)風(fēng)室隔板的縫隙進(jìn)行了處理，冷渣器冷態(tài)試驗(yàn)時(shí)，甲側(cè)冷渣器 2風(fēng)室間竄風(fēng)比較嚴(yán)重。安裝公司對(duì)此進(jìn)行了處理。在啟動(dòng)試運(yùn)期間，甲側(cè)冷渣器選擇室多次堵塞，燃料中有較多的大塊石頭是甲側(cè)冷渣器選擇室多次堵塞的原因之一， 2間風(fēng)室間再次竄風(fēng)未得到根治是原因之二。 床料流化特性及流化均勻性試驗(yàn)采用 10mm以下的流化床爐渣，料層厚度約 650mm。 通過試驗(yàn)和觀察，床料流化均勻；最小流化風(fēng)量約為 38000Nm3/h，在鍋爐運(yùn)行時(shí)不能低于該風(fēng)量。 冷渣器能否正常工作是鍋爐正常運(yùn)行的必要保證，因此，我們?cè)谂旁囼?yàn)前對(duì)兩側(cè)冷渣器及輸渣管進(jìn)行了仔細(xì)的檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)冷渣器內(nèi)有較多烘爐時(shí)的保溫材料，選擇室及輸渣管內(nèi)有較多的耐火材料，冷渣器輸渣管熱電偶過長(zhǎng)，易將輸渣管堵塞，無法排渣。為此，對(duì)上述問題進(jìn)行了處理。在爐膛內(nèi)床料良好流化狀態(tài)下，啟動(dòng) J閥風(fēng)機(jī)，進(jìn)行排渣觀察試驗(yàn)，輸渣風(fēng)壓力 30Kpa左右， 在排渣電動(dòng)門及輸渣風(fēng)手動(dòng)門全關(guān)狀態(tài)時(shí)，大渣在甲、乙冷渣器輸渣管內(nèi)大量自流，無法控制。如不解決甲、乙冷渣器輸渣大量自流的問題，鍋爐無法點(diǎn)火啟動(dòng)。在輸渣風(fēng)總管上加手動(dòng)閥，暫時(shí)解決了排渣自流問題。爐膛停止排渣，對(duì)冷渣器內(nèi)床料進(jìn)行流化試驗(yàn)（冷渣器內(nèi)床料堆積高度 300mm），試驗(yàn)表明，風(fēng)室壓力達(dá)到 10Kpa左右，各風(fēng)室流化風(fēng)量 4000 m3/h左右，床壓 ，床料流化良好，排渣通暢。經(jīng)調(diào)整冷渣器進(jìn)渣管熱電偶，對(duì)排渣的影響已基本消除，在運(yùn)行時(shí)主要通過觀察冷渣器第一室的溫度、床壓以及輸渣管渣溫變化來判斷有無進(jìn)渣。同時(shí)應(yīng)控制冷渣器第一室的床壓，不宜超過 5 Kpa，否則易造成第一室的床料過厚，流化不好，易堵塞。在試運(yùn)初期，由于入爐煤煤質(zhì)差，嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)煤種，灰分達(dá) 52%（設(shè)計(jì)為 %），煤中有大量的大塊石頭，使用 J閥風(fēng)無法順利排渣，有時(shí)只能使用壓縮空氣進(jìn)行吹堵排渣 ,并且多次選擇室堵塞，打開選擇室處理，在風(fēng)帽處堆積大量石塊。另外，由于入爐煤煤質(zhì)差，灰分高，渣量大，冷渣器冷卻水量不足，導(dǎo)致排渣溫度大于設(shè)計(jì)值。為解決選擇室堵塞，不能排渣的問題，根據(jù)東鍋調(diào)試的建議，加裝事故排渣管，在以后的運(yùn)行中發(fā)揮了明顯作用。 “J”閥（回料器）回料觀察 投煤試運(yùn)前對(duì) J閥內(nèi)風(fēng)帽小孔逐個(gè)進(jìn)行了多次清理疏通 ,由于回料器系統(tǒng)風(fēng)室人孔、管道漏風(fēng)，風(fēng)壓較低，安裝公司對(duì)該問題進(jìn)行了處理，試運(yùn)期間，回料器工作正常。 油燃燒系統(tǒng)投運(yùn)前配合有關(guān)單位，對(duì)各閥門進(jìn)行了開關(guān)試驗(yàn)，并對(duì)燃油系統(tǒng)進(jìn)行了檢查。在鍋爐點(diǎn)火前，多次進(jìn)行了油槍霧化試驗(yàn)。在油槍霧化試驗(yàn)期間，經(jīng)多次試驗(yàn)比較，霧化質(zhì)量在爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動(dòng)閥關(guān)閉，只開供油回路時(shí)比爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動(dòng)閥開啟時(shí)霧化質(zhì)量好，因此，在點(diǎn)火啟動(dòng)時(shí)均采用爐前回油快關(guān)閥及爐前回油手動(dòng)閥關(guān)閉，只開供油回路，用回油調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)供油壓力的方式。爐前供油壓力在 ～ ，油槍霧化良好，燃燒穩(wěn)定。我們認(rèn)為，該油管路系統(tǒng)需做調(diào)整，以便使槍前回油系統(tǒng)及回油調(diào)節(jié)系統(tǒng)正常。每次點(diǎn)火前，通過調(diào)節(jié)爐前油循環(huán)系統(tǒng)，建立合理的油循環(huán)，并通過調(diào)節(jié)爐前回油調(diào)節(jié)閥來調(diào)節(jié)油槍出力。油槍吹掃系統(tǒng)應(yīng)能及時(shí)投運(yùn)，以免油槍積碳堵塞，影響霧化質(zhì)量。該爐吹掃系統(tǒng)設(shè)計(jì)采用蒸汽吹掃，因點(diǎn)火期間的蒸汽無法保證，建議加裝壓縮空氣吹掃管路，以確保點(diǎn)火期間油槍吹掃系統(tǒng)及時(shí)投運(yùn)。 本鍋爐烘爐采用烘爐機(jī)用熱煙氣干燥方式來完成，烘爐從 2003年 12月 17日開始 ,到 2003年 12月 29日結(jié)束，歷時(shí) 13天。鍋爐在烘爐期間采用臨時(shí)疏水泵和疏水系統(tǒng)補(bǔ)給水。整個(gè)烘爐期間，升、降溫均按照烘爐方案進(jìn)行，未超出耐火材料廠家規(guī)定的范圍。烘爐結(jié)束后，電廠、監(jiān)理、耐火材料廠家、電建及調(diào)試單位共同對(duì)烘爐情況進(jìn)行了全面檢查，一致認(rèn)為烘爐質(zhì)量達(dá)到要求。 鍋爐沖管采用蓄能降壓沖管。第一階段自 2004年 1月 8日 0： 30點(diǎn)油槍開始吹管，當(dāng)日 11： 00結(jié)束，主蒸汽管路沖管 20次。第二階段于 1月 9日 3： 15開始，次日 3： 25結(jié)束，主蒸汽管路沖管 32次，并進(jìn)行了主蒸汽母管、減溫減壓器及熱網(wǎng)管線及汽包、過熱蒸汽管道上安全閥脈沖管的吹掃，經(jīng)電廠、監(jiān)理、電建及調(diào)試單位共同對(duì)靶板進(jìn)行了檢查，一致認(rèn)為靶板滿足驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)要求。 2004 年1月16日。穩(wěn)壓后，對(duì)鍋爐進(jìn)行檢查。未發(fā)現(xiàn)泄漏。 鍋爐吹管結(jié)束時(shí)，安全閥安裝未完畢，不具備整定條件，因此安全閥整定是在機(jī)組第一次并網(wǎng)發(fā)電結(jié)束、汽機(jī)解列后 ,在蒸汽嚴(yán)密性試驗(yàn)結(jié)束后進(jìn)行的。安全閥機(jī)械部分調(diào)試于 2004年 1月 17日 0： 30結(jié)束。 安全閥機(jī)械部分整定結(jié)果： 汽包安全閥 起座壓力： 回座壓力： 過熱蒸汽安全閥 起座壓力： 回座壓力： 符合安全閥應(yīng)用導(dǎo)則規(guī)定。 72+24小時(shí)試運(yùn) 2004年2月 24日整套機(jī)組啟動(dòng) ,于 2004年2月 29日一次通過72+24小時(shí)試運(yùn)，移交生產(chǎn)。試運(yùn)期間，鍋爐各主要參數(shù)均達(dá)到或接近（由于機(jī)組額定電負(fù)荷為 /小時(shí)，鍋爐 230t/h蒸發(fā)量就能滿足要求）設(shè)計(jì)要求，鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，性能良好。 鍋爐熱工調(diào)試 熱工控制主要設(shè)備 DCS采用北京和利時(shí)系統(tǒng)工程公司的 MACS計(jì)算機(jī)分散控制系統(tǒng)，包括電站鍋爐上常用的 DAS、 SCS、 MCS及 FSSS等四個(gè)子系統(tǒng)。熱工調(diào)試內(nèi)容包括：熱工信號(hào)及連鎖保護(hù)校驗(yàn)、熱工信號(hào)邏輯及報(bào)警系統(tǒng)試驗(yàn)、鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)試驗(yàn)、負(fù)責(zé) DCS端子排以外的熱控裝置的二次調(diào)整、鍋爐各種自動(dòng)及保護(hù)的投運(yùn)。 4 鍋爐熱態(tài)帶負(fù)荷的調(diào)試、調(diào)整 調(diào)試及運(yùn)行表明，一次風(fēng)量的變化對(duì)床溫的影響十分明顯。在一定的負(fù)荷和燃料條件下，一次風(fēng)量增加，床溫降低，反之，床溫升高，這是因?yàn)橐淮物L(fēng)量增加，密相區(qū)煙氣帶走的熱量增加，同時(shí)因?yàn)榇矊恿骰俣扔幸欢ㄌ岣撸谷剂现械募?xì)粒子進(jìn)入到爐膛上部空間燃燒的量有增加趨勢(shì)，所以床溫降低，相反，床溫升高。 根據(jù)在對(duì)鍋爐的調(diào)試過程中反應(yīng)出的一次風(fēng)量變化對(duì)床溫的影響情況和對(duì)二者關(guān)系的分析可知，床溫并不是一個(gè)獨(dú)立的影響鍋爐運(yùn)行的因素，而是受其它因素影響一個(gè)運(yùn)行控制量（根據(jù)鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定性和脫硫需要而定），它與鍋爐負(fù)荷、燃料特性（燃料水份、灰份、熱值及粒度組成等）、一次風(fēng)量有關(guān)，在鍋爐的運(yùn)行中，床溫通常通過調(diào)整一次風(fēng)量來控制。在負(fù)荷及燃料特性一定條件下，調(diào)整一次風(fēng)量（一次風(fēng)率），燃料在爐內(nèi)不同高度的放熱率將會(huì)發(fā)生變化，從而使床溫發(fā)生變化，同時(shí)，沿爐膛高度的煙溫分布也會(huì)有所變化，但整個(gè)燃燒室的平均溫度水平不會(huì)有多大變化（燃燒室的平均溫度水平與燃燒過?？諝庀禂?shù)有關(guān)），因此，床溫對(duì)鍋爐燃燒效率的影響更確切地說是風(fēng)量分配、燃燒過?？諝庀禂?shù)對(duì)燃燒效率的影響。因此在運(yùn)行時(shí)，通過調(diào)整一次風(fēng)量將床溫控制到合適的水平。 在試運(yùn)期間，由于燃料中的大塊矸石沉積在爐膛底部，造成流化不均，不易排出。當(dāng)堆積較多后引起床溫失真，增加運(yùn)行難度。當(dāng)冷渣器一側(cè)連排能控制爐膛床壓時(shí) ,另一臺(tái)冷渣器也應(yīng)定時(shí)排渣 ,初期可通過選擇室的事故放渣管放掉沉積在爐膛底部大塊矸石 ,以防將選擇室堵塞 ,待選擇室的事故放渣管排出細(xì)灰時(shí)將事故放渣管關(guān)閉 ,方可正常排渣。循環(huán)流化床鍋爐對(duì)燃料粒度的要求較高，如偏離設(shè)計(jì)值較遠(yuǎn)，對(duì)鍋爐床溫、床壓、爐膛煙溫、各受熱面煙溫、排渣均有較大的影響，影響鍋爐穩(wěn)定、安全運(yùn)行。對(duì)該爐而言，爐膛床溫宜控制在 850～ 930℃范圍，當(dāng)排渣或燃料變化時(shí)有利于鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定。 “ J”的調(diào)整 鍋爐運(yùn)行過程一般無須對(duì)“ J”閥風(fēng)進(jìn)行調(diào)整，只有在較高負(fù)荷時(shí)“ J”閥母管壓力偏低（小于 30Kpa）或“ J”閥料位偏高及“ J”閥灰溫較高（高于 980℃）對(duì)“ J”閥風(fēng)進(jìn)行調(diào)整。 床壓的調(diào)整 床壓測(cè)點(diǎn)位于布風(fēng)板以上與風(fēng)帽出口小孔相同標(biāo)高的兩側(cè)墻上，床壓值為爐膛密相區(qū)阻力和懸浮段阻力之和（爐膛出口為 0壓點(diǎn)）。床壓反應(yīng)了爐膛內(nèi)固體粒子的總量。 床壓值是鍋爐運(yùn)行中通過排渣控制的一個(gè)運(yùn)行參數(shù)。試驗(yàn)表明，床壓對(duì)鍋爐燃燒效率沒有明顯影響，且床壓在較寬的運(yùn)行范圍內(nèi)都能保證鍋爐負(fù)荷、蒸汽參數(shù)達(dá)到設(shè)計(jì)要求，但試運(yùn)過程中也明顯地反應(yīng)出床壓過低不利于鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行，主要表現(xiàn)在床壓過低，床溫均勻性差，波動(dòng)大。另外，床壓過低，會(huì)加劇風(fēng)帽的磨損。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)爐膛床壓宜控制在 6～ 8KPa范圍內(nèi)。密相區(qū)的阻力（床料高度）可以通過排放底渣人為控制，運(yùn)行及試驗(yàn)表明，懸浮段的阻力（固體粒子量）與鍋爐負(fù)荷有明顯的關(guān)系，而床壓則不然，鍋爐負(fù)荷高，懸浮段阻力大，反之則小，這是因?yàn)椋仩t負(fù)荷變化，爐內(nèi)煙氣上升速度變化，被煙氣攜帶進(jìn)入懸浮段的固體粒子量相應(yīng)發(fā)生變化，即懸浮段的固體粒子濃度發(fā)生變化，此時(shí)循環(huán)灰量也發(fā)生變化。 給煤機(jī)投運(yùn)方式調(diào)整 試驗(yàn)表明在四臺(tái)給煤機(jī)不對(duì)稱投運(yùn) (一側(cè)單臺(tái)給煤機(jī)運(yùn)行 )甚至兩側(cè)爐膛給煤量相差較大的運(yùn)行方式下 ,床溫仍較均勻。雖然試驗(yàn)結(jié)果證明單側(cè)爐膛任一臺(tái)給煤機(jī)投運(yùn)或兩側(cè)爐膛給煤量相差較大