【正文】 安裝前上橫梁及上主梁平聯(lián)。⑵底模平臺系統(tǒng)的組裝在拼裝主梁系統(tǒng)的同時，可在橋下工作平臺組裝底模平臺，斜拉桿的下端和底端平臺連接。⑶底模平臺就位①提升底模平臺（利用滑車組把底模平臺吊在主梁上，并提升）②將底模平臺后下橫梁與0塊旁的托架連接，底模須與0塊梁底搭接。③安裝扁擔梁和內(nèi)斜拉桿（斜拉桿穿過頂板部須加隔離套管）。至此承重系統(tǒng)與底模平臺一起形成穩(wěn)定的承重結(jié)構(gòu)。⑷安裝側(cè)模系統(tǒng)①安裝活動槽鋼。將內(nèi)活動槽鋼與前后下橫梁上的承托槽鋼用銷子連接，連接銷兩端必須安開口銷，以免銷子脫落。②依次安裝各外側(cè)模桁架及側(cè)模，包括桁架各片之間縱向連接角鋼等，使左右兩側(cè)模板及支架各自形成一大片。③安裝外側(cè)模滑梁前拉桿。④在外側(cè)模桁架下與滾筒間穿入圓木，先后將左右外側(cè)模吊起立于底模平臺并臨時固定。⑤抽掉圓木、穿入外滑架梁，并在兩端用拉桿連接。⑥安裝外斜拉桿。⑸安裝前工作平臺前工作平臺用倒鏈與上主梁連接，以便隨著施工需要而升降。至此，掛籃主要部分安裝完畢，焊接連接槽鋼，使各片桁架形成穩(wěn)定的整體。注意：立模標高應按設計標高另加拱度和掛籃滿載后自身撓度確定。立模標高應隨時進行線型調(diào)控，及觀測各已澆梁段標高并與理論標高進行比較，若有差距，須調(diào)整力學參數(shù)，對立模標高進行調(diào)控，確保成橋線型與設計盡可能吻合。梁段底板鋼筋、腹板鋼筋、頂板鋼筋均在梁上逐根綁扎，非預應力鋼筋與已成梁段鋼筋的連接全部采用搭接焊?？v向預應力管道在綁扎鋼筋的同時安裝，接頭采用與預埋路匹配的波紋管，接頭搭接每邊15cm，用膠帶紙封嚴，鋼筋定位網(wǎng)片，每50mm一道，底板、頂板上、下層鋼筋采用φ16鋼筋支撐連接。橫向預應力孔道采用扁形波紋管成孔，鋼束須穿在管內(nèi)。每節(jié)梁段均在頂板上搭設施工平臺，作業(yè)人員及施工機具在施工平臺上活動和放置，以免壓壞鋼筋網(wǎng)及預應力管道。砼在拌合站拌制，底板砼采用導管入模，腹板砼澆筑視梁體高度而確定澆筑方法，梁體較高時在腹板上口處布設帆布串筒，將砼串入腹板下部，以免砼離析。箱梁頂板處三向管道較多，澆筑時要注意波紋管不受損壞，在錨墊板處要特別注意澆筑質(zhì)量，必須保證砼粗骨料和砂漿不離析且振搗密實。砼澆筑分兩次澆筑，首先澆筑底板混凝土，澆筑混凝土時兩側(cè)對稱澆筑。最后澆筑腹板及頂板混凝土，按由前往后，兩腹向中對稱澆筑的順序進行，即先澆筑梁節(jié)前端，后澆筑梁節(jié)后端，從兩腹板向中間推進，采用水平分層法施工，分層厚度以30cm為宜。砼初凝后，應立即進行灑水覆蓋養(yǎng)護，梁段頭表面在砼達到規(guī)定強度后作鑿毛處理。當懸澆段砼強度達到設計要求后方可進行預應力筋的張拉。豎向預應力筋按計算長度下料，計算時結(jié)合考慮錨具特點，冷拉的冷拉回縮率、依據(jù)伸長值和構(gòu)件長度等影響，在使用前冷拉并進行時效處理。豎向預應力筋安裝時，上、下錨墊板應與鋼筋點焊牢，下端螺母應擰緊上足，以防張拉時拔脫，豎向預應力筋外套采用鍍鋅鐵皮管，壓漿管氧焊于鍍鋅鐵皮管上，鐵皮管兩兩相聯(lián)，以防壓漿管堵塞。套管上、下端及豎向預應力筋上端用膠布密封。豎向預應力筋采用YC60型千斤頂張拉，其張拉程序為：0→→0→σk（持荷2min）→錨固?？v向預應力束下料長度需要考慮一端張拉或兩端張拉，張拉千斤頂?shù)拈L度和工具錨后的余留長度等，下料長度與計算長度的誤差控制在50~+100mm內(nèi)。下料后的每根鋼絞線兩端進行編號，并按順序編成束，每隔1m用20號鐵絲綁扎，并拉直使松緊一致。為便于穿束，在其中一端焊接圓錐形導向頭，但在靠近焊接部位使用濕布包裹并灑水降溫，防止燒傷鋼絞線和產(chǎn)生局部過熱，影響其強度。穿束時長度在45m以下的，可用人工進行穿束。長度大于45m的長束，采用人工穿入單根鋼絞線，利用其引入鋼絲繩，然后用卷揚機牽引穿入鋼絞線束?？v向預應力鋼絞線束采用YCW—250型千斤頂，張拉用千斤頂、壓力表、電動油泵在使用前均進行配套檢驗，鋼絞線的張拉程序為：0→初應力→→錨固各向力筋張拉均采用張拉力與伸長值雙條件控制，以張拉力為主，伸長值進行校核?？椎缐簼{采用2NB6—32型立式雙缸壓漿機壓注。壓漿時灰漿強度不低于40Mpa，~，~%FND高效減水劑，水泥漿的延散度為17~20cm，壓漿前先排出管道內(nèi)集水并用高壓風吹干，采取自一端向另一端連續(xù)壓注的方法，管道長度超過50m時在中間增設壓漿孔和排氣孔，~，并適當穩(wěn)壓一段時間以保證水泥漿密實。懸澆段張拉壓漿后，方可進行掛籃移動。掛籃移動時按以下步驟順序進行： ①主梁和外側(cè)滑梁的直移，底模平臺和系統(tǒng)的重量均由內(nèi)外側(cè)模間的拉條承受，要求拉條有足夠的強度。，抽出穿過箱梁頂板的一端斜拉桿，松開底模與墩旁支架的連接，拆除外滑梁后拉桿等聯(lián)系。，每主梁至少三套，以便主梁走行時導向和前傾。，將主梁連同外滑梁拖移到位隨主梁移動，應將枕木和鋼墊前移，使下主梁前端始終有5根或更多枕支墊。，并在下主梁內(nèi)安裝壓輪器各三組，然后把上下主梁及外滑梁由倒鏈拖移到位。，初調(diào)中線，并用鎖定板代替壓輪器，每主梁不少于5個并將豎向預應力筋張拉到15t，把鎖定板螺栓上緊。（以后梁段改為上限位器）。②底模平臺和外側(cè)模走行（每側(cè)2付），拆除側(cè)模、底模與箱梁及托架的聯(lián)系（從2號段起包括：后吊桿、下限位器、模板拉筋等），將活動槽鋼橫移。，使底模、外側(cè)模下落后由外滑梁支承。③模板定位，解開活動槽鋼，提升底模，初調(diào)底模中線，安裝后下橫梁的錨桿，后工作平臺、下限位器（后工作平臺只有在掛籃前移時處于懸臂狀態(tài)，載人時必須在后端用鋼絲繩與箱底預埋件連接）。，對下錨桿、下限位器斜拉桿分別施加預應力并旋緊螺帽，要求左右對稱同步進行。，由倒鏈提升外模并安裝活動槽鋼銷子，安裝拉筋。 邊跨現(xiàn)澆段施工根據(jù)本橋特點，擬采用膺架法現(xiàn)澆。支架基礎(chǔ)置于地面上，采用萬能桿件組拼支架。現(xiàn)澆箱梁節(jié)段外模板采用大塊鋼模板，內(nèi)模采用組合鋼模，底模采用組合鋼模板粘貼酚醛覆膜膠合板。底模安設前先安放下部縱向分配梁，后安放橫向分配梁，根據(jù)預留變形和預設拱度調(diào)整標高后鋪設底模和支座，支座安裝好后立箱梁的側(cè)模，側(cè)模直線部分用大塊鋼模，鋼模連在鋼支架上，鋼模應根據(jù)梁部的標高支立牢固，若模板有較大的縫隙要特殊處理。模板采用角鋼縱肋，螺栓連接，接縫抹水泥環(huán)氧樹脂漿，設置足夠的拉桿和支撐，嚴格控制模板的變形，確保已澆砼符合規(guī)定的尺寸和外形。同懸灌段施工。砼澆注從一端開始，全斷面斜向分段，水平分層地連續(xù)澆注。，分層厚度不宜超過30cm，采用插入式振搗器與附著式振搗器振搗。同懸澆段。不承重的側(cè)模。底模及支架在砼強度達到設計要求、合攏張拉壓漿后方可拆除。 中跨合龍段施工+55+、中孔合龍在邊跨現(xiàn)澆完成后進行。合攏段直接采用現(xiàn)澆掛籃法施工。當懸澆最后一個懸澆段時，根據(jù)掛籃下吊桿的位置預先留孔，合攏段施工時，利用掛籃底模吊桿把底模吊在已澆砼梁段上，再利用掛籃外側(cè)模澆注合攏段砼。合攏段施工存在的兩個主要問題為：⑴合攏段新澆的砼在硬化過程中要產(chǎn)生收縮，同時合攏口兩端懸臂梁將隨著溫度下降也會產(chǎn)生收縮，不能確保合攏段與兩端懸臂段的連接砼不因受拉而開裂。⑵合攏段與其它的懸灌施工梁段不同，它將隨著溫度的上升，懸臂梁伸長而使合攏段新澆注的砼過早地參與體系承力受壓，也將造成不利的影響。為此，在合攏段施工時必須遵循如下原則：一是“又拉又撐”，即在體外以鋼管或型鋼頂住合攏口，如撐桿抗拉不能滿足要求時可利用體內(nèi)預應力束，臨時張拉一定噸位，將合攏口臨時鎖定。二是“低溫灌注”。即在一天中氣溫較低時（如夜間零時左右）灌注砼，使新砼處于升溫狀態(tài)下受壓達到終凝。三是“維持懸臂段傾角不變”。即在合攏口兩側(cè)的懸臂上加載（如采用水箱），其值各為合攏段自重的1/2，隨合攏段的施工，逐漸撤去等量的荷載（如放水）。. 4合攏段砼澆筑前的準備工作⑴安裝鋼筋及預應力管道合攏段有非預應力鋼筋，兩向預應力管道，合攏后穿束比較困難，故在合攏前把鋼絞線穿入波紋管內(nèi)。鋼絞線穿束時，波紋管要用支架托好,保護波管不損壞開裂。波紋管接頭兩端都是固定端，內(nèi)有鋼絞線，接頭連接比較困難?？刹捎貌y管接頭一端用平常套管，另一端采用鐵皮套管，四周涂環(huán)氧樹脂，外面再用膠布纏好封閉。⑵合攏段施工測量觀測合攏段觀測點設置與線型控制要求的測點相同，在澆筑時，要用精密水準儀測量觀測，以便發(fā)現(xiàn)問題及時處理。⑶其他準備工作在各個臨時T構(gòu)最后節(jié)段澆筑張拉完成后，清除T構(gòu)上不必要的施工荷載,其他施工荷載移至0＃段，使T構(gòu)上的施工荷載處于相對平衡狀態(tài)，以避免在合攏段端部造成相對變形以及產(chǎn)生“剪差”變位,影響合攏精度。同時對全橋的橋面標高以及橋軸線進行聯(lián)測，觀測氣溫變化的情況，觀測時間不少于48小時，觀測間隔為1小時，畫出梁端水平變形、豎向變形與溫度關(guān)系曲線。⑴施加配重為使合攏混凝土澆筑過程中結(jié)構(gòu)體系處于穩(wěn)定狀態(tài)，待剛性支承鎖定后在懸臂端施加配重，配重采用注水水箱壓重，配重相當于合攏段混凝土的重量。澆筑混凝土時根據(jù)澆筑速度逐級減少配重。⑵合攏段混凝土澆筑在監(jiān)理及設計院規(guī)定的氣溫較低且溫差變化較小的時間內(nèi)完成，混凝土澆筑完成后氣溫開始上升。⑶合攏段混凝土的配合比試驗要提前進行?；炷敛捎幂^小的水灰比，并摻入一定比例的微脹劑，在保證混凝土設計強度的前提下，具備早強性能。施工時要加強施工管理，加強振搗，切實注意灑水養(yǎng)生，防止發(fā)生裂縫。低溫施工合龍段，由于砼凝固速度慢，施加預應力完成體系轉(zhuǎn)換需要的時間較長。在這較長的施工過程中，合攏段未達到強度的砼受氣溫變化，未完成結(jié)構(gòu)砼收縮徐變的影響以及施工荷載作用的影響較大，為了確保施工質(zhì)量，施工中采取如下措施：⑴嚴格按照設計的施工程序施工。⑵加強合攏段內(nèi)外剛性支撐的構(gòu)造，要求澆筑所用的吊架有足夠的豎向剛度，同時張拉24束臨時預應力鋼筋束，以保證在體系轉(zhuǎn)換前合攏段砼不受彎拉作用。⑶強化模板制作工藝，要求模板表面光滑，減少模板對梁體的縱向約束，適時釋放墩上臨時錨固設施，保證合攏段砼在凝固過程中有一側(cè)箱梁能自由伸縮，以減少鎖定裝置的受力。但是拆除臨時錨固不能造成梁體失穩(wěn)，因此必須合理安排，周密進行。⑷合攏段采用早強、高強、少收縮或微膨脹砼，嚴格控制用水量，以加速提高砼強度，以便及早施加預應力，完成體系轉(zhuǎn)化。⑸采取有效措施加強養(yǎng)護，確保砼在硬化，凝固過程中不受凍害，保證砼在早期凝結(jié)過程中處于升溫受壓狀態(tài)，減少砼早期收縮裂縫。 體系轉(zhuǎn)換本橋主跨設計為（+55+）m 三孔一聯(lián)連續(xù)箱梁，墩梁處于鉸接狀態(tài)。懸澆施工中于8墩、9墩頂采取臨時固結(jié)措施使墩梁形成一臨時T構(gòu)，T構(gòu)的梁體在懸澆過程中始終處于負變矩受力狀態(tài)，隨著各T構(gòu)的依次合攏，梁體也依次轉(zhuǎn)化為成橋狀態(tài)的正負彎矩交替分布形式，其間通過固結(jié)支座的適時解除，預應力的分配及分批依次實現(xiàn)梁體結(jié)構(gòu)體系的轉(zhuǎn)換。、線型控制線形控制即在預應力混凝土連續(xù)箱梁懸臂法施工階段,對橋跨結(jié)構(gòu)所發(fā)生的幾何變形應用控制軟件,對計算進行矯正,使其接近達到設計的理想狀態(tài)。線形控制的基本原理是：根據(jù)計算提供梁體各截面的最終撓度變化值（即豎向變形），設置施工預拱度，據(jù)此調(diào)整每塊梁段模板安裝時的前緣標高。用公式表示如下：Hi= Hi’+f其中：Hi—第i梁段的實際立模標高Hi’—第i梁段的設計標高（由于設計計算所用參數(shù)與實際有出入，故不能直接用以施工）f—綜合考慮各種因素的影響而增設的施工預拱度（向上為正，向下為負）。懸臂梁施工線型控制的關(guān)鍵是要分析每一施工階段，每一施工步驟的結(jié)構(gòu)撓度變化狀態(tài)，確定逐步完成的撓度曲線。影響撓度的因數(shù)根據(jù)施工過程主要有以下幾種：⑴單T形成階段由以下因素產(chǎn)生的懸臂撓度①梁段混凝土自重；②掛籃及梁上其它施工荷載作用；③張拉懸臂預應力筋的作用。⑵合攏階段，將繼續(xù)發(fā)生以下因素產(chǎn)生的連續(xù)撓度①合攏段混凝土重量及配重作用；②模板吊架或梁段安裝設備的拆除；③張拉連續(xù)預應力束的作用。⑶以上過程中，同時還會發(fā)生由于混凝土彈性壓縮，收縮，徐變，預應力筋松弛，孔道摩阻預應力損失等因素引起的撓度。⑴混凝土為均質(zhì)材料。⑵施工及運營過程中梁體截面的應力δh＜,并可認為在這種應力范圍內(nèi)，徐變，應變與應力成線性關(guān)系。⑶疊加原理適用于徐變計算，即應力增量引起的徐變變形可以累加求和。⑷忽略預應力筋和普通鋼筋對混凝土受力及變形的影響．在上述假設的基礎(chǔ)上，考慮到各節(jié)段混凝土齡期不同所導致的收縮徐變差異，將連續(xù)梁施工所經(jīng)歷的收縮徐變過程劃分成與施工過程相同的時段，即：澆筑新梁段，張拉預應力筋，移動掛籃，體系合攏等。每一時段結(jié)構(gòu)單元數(shù)與實際結(jié)構(gòu)梁段數(shù)一致，在每一時段都對結(jié)構(gòu)進行全面的分析，求出該時段內(nèi)產(chǎn)生的全部節(jié)點位移增量，對所有時段進行分析，即可疊加得出最終預拱度值．⑴施工標高確定節(jié)段前緣施工立模標高Hi由兩部分（設計標高Hi`和綜合預拱度fi）組成，即：設計標高Hi’= H0+ΔHI其中：H0為墩頂0段標高 ΔHI為梁體坡度引起的增量綜合預拱度fi=fi1+fi2+fi3其中 fi1為節(jié)段預拱度fi2為掛籃變形預留的增量值fi3為基礎(chǔ)沉降的影響值所以節(jié)段前緣施工標高為：Hi= Hi’+ fi= H0 +ΔHi+ fi1+ fi2+ fi3⑵掛籃變形計算主跨施工采用自行設計的三角斜拉式輕型掛籃，其變形包括：三角桁架彈性變形、前吊帶彈性及非彈性變形。①三角桁架變形計算將桁架簡化為鉸接形式，按各個梁段的不同重量，分別計算其彈性變形。②前吊帶變形計算將底模架前橫梁簡化為彈性支撐的連續(xù)梁，根據(jù)各個梁段的實際荷載計算各個支承桿件的受力，然后根據(jù)受力情況計算出吊帶的變形量。③非彈性變形測試掛籃的非彈性變形由掛籃試壓實驗來實測，對于未經(jīng)試壓的掛籃，參考已試壓掛籃（各套掛籃為同一工廠，同一工藝加工）的變形值在第一次掛籃施工時設置，對于已試壓的掛籃認為非彈性變形已消除，在施工時不再考慮。梁部懸灌施工的線型觀測邀請設計單位為指導，以確保線型控制精度。⑴施工控制框圖施工控制框圖見下表