【正文】 拉的鋼束逐步向前推進，計算結(jié)果見下表。計算得截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見下表。（1）徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計算構(gòu)件理論厚度的計算公式為：h = （711)式中: A——主梁混凝土截面面積；u——與大氣接觸的截面周邊長度。據(jù)上述條件，查表得到：，由于表中所查數(shù)據(jù)是按強度等級C40混凝土計算所得，而本設(shè)計主梁為C55混凝土，所以查表所得數(shù)值應(yīng)乘以，為混凝土軸心抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值，對于C55混凝土，=，則，故：，（2）計算混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失表710 跨中截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計算表計算數(shù)據(jù)Np0= Mp0=4407175kN﹒m Mg1=﹒m In =23615728cm4An = en = ep = Ep =105Mpa αEp=計算σp c(Mpa)(Mpa)σp c (Mpa)(1)(2)(3) =(1) + (2)計算應(yīng)力損失計算公式：σl6 = 分子項分母項(4)αEpσp ci2= In /An(5)Epρp=1+ ep2/ i2(6)[(4) + (5)]ρ=5ΔAp /An1+15ρρp表711 支點截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計算表計算數(shù)據(jù)Np0= Mp0=1246825kN﹒m Mg1=0kN﹒m In =An = en = ep = Ep =105Mpa αEp=計算σp c(Mpa)(Mpa)σp c (Mpa)(1)(2)(3) =(1) + (2)計算應(yīng)力損失計算公式：σl6 = 分子項分母項(4)αEpσp ci2= In /An(5)Epρp=1+ ep2/ i2(6)[(4) + (5)]ρ=5ΔAp /An1+15ρρp 成橋后各截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計算計算方法與預(yù)加應(yīng)力階段混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失計算方法相同，計算結(jié)果見下表。m）（Nm）（N表714 鋼束預(yù)應(yīng)力損失總表 截面鋼束號預(yù)加應(yīng)力階段正常使用階段錨固時預(yù)應(yīng)力損失Ⅰ=錨固時鋼束應(yīng)力=Ⅰ錨固后預(yù)應(yīng)力損失Ⅱ=+鋼束有效應(yīng)力=ⅡMPaMPa跨中12340支點12340施工階段傳力錨固應(yīng)力及其產(chǎn)生的預(yù)加力可按如下方法計算：傳力錨固時，由產(chǎn)生的預(yù)加力：縱向力 彎矩 剪力 式中 ——鋼束彎起后與梁軸線的夾角，和的值可查表；——單根鋼束的面積。下面將計算結(jié)果一并列入表715。m跨中1010201030104010∑0支點1234∑表7152 預(yù)加力作用效應(yīng)計算表截面鋼束號使用階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)kNkNkN 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，必須驗算這兩類截面的承載力。1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面，若≤（式中，分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。設(shè)中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度，； ——梁的有效高度，以跨中截面為例。則上式為=kNm＞== kN（2）四分點截面正截面承載力驗算:1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面則，故中性軸在翼板內(nèi)。2）驗算正截面承載力：正截面承載力按下式計算式中 ——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本設(shè)計安全等級為二級，； ——承載能力極限狀態(tài)的四分點截面最大彎矩組合設(shè)計值，可查表。m = kNm四分點正截面承載力滿足要求。，——使用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力，可查表；，——分別為混凝土凈截面面積和截面抵抗矩，可查表。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗算根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應(yīng)力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗算。 在設(shè)計時，和的值可以按下式計算：式中：、（）——構(gòu)件截面面積及對截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距； ——按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；——第一期荷載永久作用； ——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加作用。表81 正截面抗裂性驗算計算表 應(yīng)力部位跨中下緣支點下緣kN45328﹙Nm﹚15235300﹙N 持久狀況構(gòu)件應(yīng)力計算按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正界面混凝土法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力，并不得超過規(guī)定的限值。根據(jù)規(guī)定，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)滿足下式的要求： 式中 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力，可按下式計算：——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正拉應(yīng)力，按下式計算：——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值。m﹚3686130368613011348801134880395285214189432068283954516002261676524527304639﹙Nm﹚4054560240336000/MPa=//MPa=177。/00/MPa=177。2．預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力應(yīng)滿足下式的要求 式中 ——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部損失后的有效應(yīng)力； ——在作用標(biāo)準(zhǔn)組合效應(yīng)下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計算、——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 ——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的正拉應(yīng)力； ——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量之比。表83 4號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中支點0﹙Nm﹚40545600/MPa=/0/MPa=（）/0/MPa=+0/MPa=0/MPa/MPa=+根據(jù)上表可知，4號預(yù)應(yīng)力筋的最大拉應(yīng)力發(fā)生在支點截面，符合MPa的要求。 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力計算 此階段是指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力 表84為預(yù)加應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計算過程及結(jié)果。m﹚4407230440723012469801246980395285214189432068283954/N//MPa=+/MPa=177。預(yù)加應(yīng)力階段正截面壓應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：故正截面壓應(yīng)力符合要求。第九章 主梁變形驗算 計算由荷載引起的跨中撓度 計算由荷載引起的撓度時，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度應(yīng)采用，則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式計算短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下式計算受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)，對C55混凝土，=，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為恒載引起的長期撓度值為 結(jié)構(gòu)剛度驗算 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度值后梁的最大撓度不應(yīng)超過計算結(jié)構(gòu)的，即 可見，結(jié)構(gòu)剛度滿足要求。第十章 主梁端部的局部承壓驗算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進行局部承壓驗算。本設(shè)計采用夾片錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體。根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的4號鋼束進行局部承壓驗算。 局部抗壓承載力驗算對錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按下式進行局部抗壓承載力驗算 （103）式中 ——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當(dāng)時，應(yīng)取 ；——間接鋼筋影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強度等級在C55及以下時，??；——間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積，其重心與的重心相結(jié)合，計算時按同心、對稱的原則取值；——間接鋼筋體積配筋率，對螺旋筋：；——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；——螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑；——螺旋形間接鋼筋的層距。于是有 因此，本設(shè)計主梁端部局部承壓檢算滿足要求。：簡支梁橋一般用均采用樁柱式橋墩，該型式橋墩適應(yīng)性廣、施工方便，為軟基中最好的選擇型式。并且該橋可適當(dāng)加大樁距，減少樁根數(shù)，從而還降低了工程造價。橋墩的基本尺寸如下：。本設(shè)計采用雙排樁肋梁式，采用該型式橋臺，為保證路基穩(wěn)定性，不能過多地壓縮橋長，不少工程對此有深刻的教訓(xùn)。 設(shè)計資料1．設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造 設(shè)計荷載：公路—Ⅱ級；環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)為I類環(huán)境；設(shè)計安全等級為二級。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：25m。混凝土：蓋梁、墩柱用C30，系梁及鉆孔灌注樁用C25。這種算法沒有真正體會規(guī)范用意，僅為兩種布載狀況下的內(nèi)力計算，不是各截面最不利狀態(tài)的內(nèi)力計算，所算內(nèi)力存在著不安全因素。2．橋墩內(nèi)力計算　　墩樁頂?shù)淖畲筘Q向力計算同上；墩樁頂水平力計算，運用柔性墩理論中的集成剛度法，將橋面汽車制動力及梁體混凝土收縮、徐變、溫差、地震產(chǎn)生的水平力在全聯(lián)墩臺進行分配；最后根據(jù)不同組合的墩樁頂水平力、彎距及對應(yīng)樁頂豎向力進行樁基各截面內(nèi)力計算。土壓力一般是以填土前原地面或沖刷線起算的，對較差土質(zhì)，需根據(jù)實際土質(zhì)驗算，確定是否考慮地面以下臺后深層土對樁水平壓力的影響。（2）蓋梁的抗彎配筋，主要由裂縫寬度控制。（4）蓋梁配筋要注意“強剪弱彎”　?。?）施工階段應(yīng)力計算多用容許應(yīng)力法。灌注樁按m法計算，m值為5kN/m4（軟塑性粘性土）。 作用于樁頂?shù)耐饬max=++164=(kN)（雙孔） Nmin=+781+117=(kN)（單孔） H=45++=(kN) 作用于地面處樁頂?shù)耐饬? Nmax=+=(kN) Nmin=+=(kN) H=(kN)(2) 樁長計算假定土層是單一的，可用確定單樁容許承載力的經(jīng)驗公式初步確定計算 樁長。代入得：[N] = 1/2(+h)40 + [220+(+h3)]= +樁底最大垂直力為：N=++qh=+則應(yīng)有： +=+ h=(m)取 h=58m ,，由上式反求：[N] =+58=(kN) ＞Nmax=+58=（kN）可知樁的軸向承載力符合要求。目前均采用極限法進行樁體抗彎筋設(shè)計，這在規(guī)范中已有詳細公式。對于基樁各截面的配筋，從理論上講，應(yīng)根據(jù)樁內(nèi)彎矩包絡(luò)圖進行計算布置。其優(yōu)點有：①節(jié)省大量鋼筋；②鋼筋籠少，受樁長的變更而變更；③減少底部斷樁處理的難度，減少扁擔(dān)樁發(fā)生機率。（2）臺后順橋向水平土壓力對蓋梁的水平彎矩是造成蓋梁跨中附近側(cè)面豎向裂縫的主要原因，而側(cè)水平土壓力易造成耳墻根部彎裂。（4）橋臺在土壓力、恒載、活載、梁反推力作用下將有很大的扭矩，使蓋梁發(fā)生扭剪破壞。因此，設(shè)計中應(yīng)適當(dāng)加橋臺強蓋梁抗剪、扭的箍、斜筋，并在蓋梁前側(cè)表面布置部分抗平彎鋼筋；加大背墻、耳墻尺寸及配筋；加大臺身尺寸及配筋；加大樁基根部配筋。畢業(yè)設(shè)計的目的在于使我們受到道路橋梁工程師所必須的綜合訓(xùn)練，有利于向工作崗位過渡。主要目的是以滿足生產(chǎn)的需要為主，具有較強的適用性。各部分橋梁結(jié)構(gòu)計算和配筋計算用手算的部分以及設(shè)計中需要說明的問題；（2）電算部分。電算計算書中應(yīng)對計算的輸入和輸出數(shù)據(jù)作簡