【正文】 起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計算：σl6 = (79)ρp= 1+ (710)式中 ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響；ρ——配筋率ρ= ； A——本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積An，見主梁截面幾何特性計算總表；——本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，見主梁截面幾何特性計算總表；——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設(shè)計為i2= ；——加載齡期為t0，計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為t0，計算齡期為t時混凝土收縮應(yīng)變。 跨中截面σl4計算表 表76計算數(shù)據(jù) An= cm2 ΔAp= cm2 In = 23615728 cm4 ynx= cm αEp =σl4(MPa)ΣΔσpc(MPa)合計計算應(yīng)力損失的鋼束號132ΣMp0(N﹒m)1270209220236133884144407175預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi127020993215211860531018761epi = ynx – aiΣNp0錨固時預(yù)加縱向力Np0=ΔApσp0 cosα()Np0cosα錨固時鋼束應(yīng)力σp0=σconσl1σl2σl4鋼束號4132 支點截面σl4計算表 表77計算數(shù)據(jù) An= cm2 ΔAp= cm2 In = cm4 ynx= cm αEp =σl4(MPa)ΣΔσpc(MPa)合計計算應(yīng)力損失的鋼束號132ΣMp0(N﹒m)1019247159726916738881246825預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi101924757802276619427062epi = ynx – aiΣNp0錨固時預(yù)加縱向力Np0=ΔApσp0 cosα()Np0cosα錨固時鋼束應(yīng)力σp0=σconσl1σl2σl4鋼束號4132 由預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算：(78)式中 ——張拉系數(shù)，本設(shè)計采用一次張拉，取=； ——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼絞線，取=； ——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對后張法構(gòu)件， 。表73 四分點截面σl2計算表鋼束號Δσd(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl212363444表74 跨中截面σl2計算表鋼束號Δσd(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl2123123444表75 支點截面σl2計算表鋼束號Δσd(MPa/ mm)影響長度lf(mm)錨固端σl2(MPa)距張拉端距離x(mm)σl21233444 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算：（76）式中 ——在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋才生的混凝土法向應(yīng)力（）可按下式計算(77)式中 、——分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩； ——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，可查主梁截面特性匯總表，可查各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：σl2 = 2Δσd lf（74）在反向摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼束回縮損失：σl2 = 2Δσd( lf x)(75) 在反向摩擦影響長度外，錨具變形、鋼束回縮損失：σl2 = 0。)(rad)(m)(MPa)100200300400 錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。表71 跨中截面管道摩擦損失σl1計算表 鋼束號θ=φ–αxμθ+k x1 e(μθ+kx)σcon [1e(μθ+kx) ](。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失值包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值。表62 跨中截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知：，靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至截面重心距離對凈軸靜距翼板1翼緣部分對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3200∑下三角4馬蹄部分對凈軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束∑翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3∑翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜距2700三角承托2500肋部3∑表63 跨中截面對重心軸靜距計算分塊名稱及序號已知：，靜距類別及符號分塊面積分塊面積重心至截面重心距離對換軸靜距翼板1翼緣部分對換軸靜距3750三角承托2500肋部3200∑下三角4馬蹄部分對換軸靜距169馬蹄51150肋部6260管道或鋼束∑翼板1凈軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3∑翼板1換軸以上換算面積對換軸靜距3750三角承托2500肋部3∑ 截面幾何特性匯總表四分點、支點截面特性值均可同樣方法計算，將計算結(jié)果進行匯總，見表64。4）換軸（o o）以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。2）bb線以上（或以下）的面積對中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。（2） 在使用階段，換算截面的中性軸（稱為換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。在張拉階段和使用階段應(yīng)計算的截面如圖61所示。 截面靜距計算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。本設(shè)計中由于＜，則，為承托根部厚度。2)有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算：預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)應(yīng)力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加應(yīng)力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力按實際翼緣全寬計算，由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力按翼緣有效寬度計算。表61 跨中截面面積和慣性矩計算表截面分塊名稱分 塊面 積Ai(cm2)分塊面積重心至上緣距離yi(cm)分塊面積對上緣凈矩 Si(cm2)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣矩Ii(cm4)di =ys–yi(cm)Ip= Aidi2(cm4)I =∑Ii+∑Ip(cm4)b1=180 cm凈截面毛 截 面7119扣管道面積151略∑––––b1=250cm換算截面毛截面8169 鋼束換算面積151略∑––––計 算數(shù) 據(jù)△A =π(cm2) n=4根 = 扣管道面積= n△A 鋼束換算面積=(–1) n（2）換算截面幾何特性計算1）整體截面幾何特性計算：在正常使用階段需要計算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面，含濕接縫）的幾何特性，計算公式如下：換算截面面積（63）換算截面慣性矩（64）其結(jié)果列于表61。表54 鋼束長度計算表鋼束號R(cm)鋼束彎起角度φ曲線長度(cm)S=直線長度x1(cm)直線長度L1(cm)有效長度2（S+x1+L1）鋼束預(yù)留長度(cm)鋼束長度(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)45100140373201402754014017750140第六章 計算主梁截面幾何特性主梁截面幾何特性包括計算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩以及梁截面分別對重心軸、上梗肋與下梗肋的靜距，最后列出截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗算準備計算依據(jù)。通過每根鋼束長度計算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，用于備料和施工。計算鋼束群重心到梁底的距離，見表53。）； ——計算跨徑（cm）； ——錨固點至支座中心線的水平距離（cm）。=（cm）=3693tan7176。=（cm）=3613tan7176。(3) 鋼束計算1）計算鋼束起彎點至跨中的距離：錨固點至支座中心的水平距離（見圖54）。其他鋼筋彎起角度為7176。表51 錨固端截面幾何特性計算表 分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）翼板3750三角承托腹板7130∑其中：（cm） （cm）上核心距：（cm）下核心距： （cm）=＜＜=圖53 鋼束群重心位置復(fù)核圖（尺寸單位：cm）(2) 鋼束起彎角度和線形的確定：在確定鋼束起彎角度時，既要考慮到由預(yù)應(yīng)力鋼束彎起會產(chǎn)生足夠的預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。錨具端截面布置的鋼束如下圖所示，鋼束群重心至梁底距離為：圖52 錨固端截面鋼束布置圖（尺寸單位：cm）下面應(yīng)對鋼束群重心位置進行復(fù)核，首先需計算錨固端截面的幾何特性。對于錨固端截面，應(yīng)使預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，而且要考慮錨具布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1）在對跨中截面進行鋼束布置時，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束的重心偏心距盡量大。 假設(shè)=19cm，則 = =（cm）鋼束數(shù)為 (2)按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)，根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度，應(yīng)力圖