【正文】 影響；ρ——配筋率ρ= ； A——本設計為鋼束錨固時相應的凈截面面積An，見主梁截面幾何特性計算總表；——本設計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，見主梁截面幾何特性計算總表；——截面回轉(zhuǎn)半徑，本設計為i2= ；——加載齡期為t0，計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為t0，計算齡期為t時混凝土收縮應變。（1）徐變系數(shù)終極值和收縮應變終極值的計算構件理論厚度的計算公式為：h = （711)式中: A——主梁混凝土截面面積；u——與大氣接觸的截面周邊長度。本設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：故 由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為80%條件下完成，受荷時混凝土齡期為28天。據(jù)上述條件，查表得到：，由于表中所查數(shù)據(jù)是按強度等級C40混凝土計算所得，而本設計主梁為C55混凝土，所以查表所得數(shù)值應乘以，為混凝土軸心抗壓強度標準值，對于C55混凝土，=，則，故：，（2）計算混凝土收縮和徐變引起的預應力損失表710 跨中截面混凝土收縮和徐變引起的預應力損失計算表計算數(shù)據(jù)Np0= Mp0=4407175kN﹒m Mg1=﹒m In =23615728cm4An = en = ep = Ep =105Mpa αEp=計算σp c(Mpa)(Mpa)σp c (Mpa)(1)(2)(3) =(1) + (2)計算應力損失計算公式：σl6 = 分子項分母項(4)αEpσp ci2= In /An(5)Epρp=1+ ep2/ i2(6)[(4) + (5)]ρ=5ΔAp /An1+15ρρp表711 支點截面混凝土收縮和徐變引起的預應力損失計算表計算數(shù)據(jù)Np0= Mp0=1246825kN﹒m Mg1=0kN﹒m In =An = en = ep = Ep =105Mpa αEp=計算σp c(Mpa)(Mpa)σp c (Mpa)(1)(2)(3) =(1) + (2)計算應力損失計算公式：σl6 = 分子項分母項(4)αEpσp ci2= In /An(5)Epρp=1+ ep2/ i2(6)[(4) + (5)]ρ=5ΔAp /An1+15ρρp 成橋后各截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應計算計算方法與預加應力階段混凝土彈性壓縮引起的預應力損失計算方法相同，計算結(jié)果見下表。表712成橋后跨中截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應計算表 計算數(shù)據(jù)，，鋼束號錨固后預加縱向力/()（cm）預加彎矩（Nm）（Nm）錨固后鋼束應力4110643251064325117801411844466319912442835710218503653686075表713成橋后支點截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應計算表 計算數(shù)據(jù)，，鋼束號錨固后預加縱向力/()（cm）預加彎矩（Nm）（Nm）錨固后鋼束應力49273459273451526472145381731157,23401969784152360123888711134730 預應力損失匯總及預加力計算根據(jù)以上計算過程，可得到各截面鋼束的預應力損失，匯總結(jié)果見表719。表714 鋼束預應力損失總表 截面鋼束號預加應力階段正常使用階段錨固時預應力損失Ⅰ=錨固時鋼束應力=Ⅰ錨固后預應力損失Ⅱ=+鋼束有效應力=ⅡMPaMPa跨中12340支點12340施工階段傳力錨固應力及其產(chǎn)生的預加力可按如下方法計算：傳力錨固時，由產(chǎn)生的預加力：縱向力 彎矩 剪力 式中 ——鋼束彎起后與梁軸線的夾角，和的值可查表；——單根鋼束的面積?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ嬎愠鍪褂秒A段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力、此時為有效預應力。下面將計算結(jié)果一并列入表715。表7151 預加力作用效應計算表截面鋼束號預加力階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應kNkNkNm跨中1010201030104010∑0支點1234∑表7152 預加力作用效應計算表截面鋼束號使用階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應kNkNkNm跨中10110230201030104010∑0支點1234∑第八章 主梁截面承載力與應力驗算根據(jù)預應力混凝土梁的破壞特性，主梁承載力檢算主要包括持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，持久狀況抗裂性和應力驗算，以及短暫狀況構件的截面應力驗算。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，必須驗算這兩類截面的承載力。（1）跨中截面正截面承載力驗算：跨中正截面承載力計算圖如下圖所示。1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面，若≤（式中，分別為受壓翼緣有效寬度和厚度）成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。則，故中性軸在翼板內(nèi)。設中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——構件的正截面相對界限受壓區(qū)高度，； ——梁的有效高度，以跨中截面為例。2）驗算正截面承載力：正截面承載力計算式為≤(81)式中 ——橋梁結(jié)構的重要性系數(shù)，本設計安全等級為二級，； ——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設計值，可查表。則上式為=kNm = kNm＞== kNm主梁跨中正截面承載力滿足要求。（2）四分點截面正截面承載力驗算:1）確定受壓區(qū)高度：對于帶承托翼緣板的T形截面則，故中性軸在翼板內(nèi)。設中性軸到截面上緣距離為，則＜式中 ——梁的有效高度，以四分點截面為例。2）驗算正截面承載力：正截面承載力按下式計算式中 ——橋梁結(jié)構的重要性系數(shù)，本設計安全等級為二級，； ——承載能力極限狀態(tài)的四分點截面最大彎矩組合設計值，可查表。則上式為=kNm = kNm＞== kNm四分點正截面承載力滿足要求。（3）驗算最小配筋率（以跨中截面為例）：按照一般規(guī)定，預應力混凝土受彎構件最小配筋率應滿足以下要求≥式中 —— 受彎構件正截面抗彎承載力設計值，由以上計算可知Mud = kN﹒m；——受彎構件正截面開裂彎矩值，按下式計算：——受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)，按下式計算γ = σp c = + 式中 So——全截面換算截面重心軸以上(或以下)部分截面對重心軸的面積矩；——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩；σpc ——扣除全部預應力損失預應力筋在構件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力。，——使用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預加力，可查表；，——分別為混凝土凈截面面積和截面抵抗矩，可查表。 由此可得最小配筋率滿足要求。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂性驗算根據(jù)預應力混凝土構件的抗裂性驗算，都是以構件混凝土的拉應力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗算。正截面抗裂性驗算全預應力混凝土預制構件，在使用（或）荷載短期效應組合下，應滿足式中：——在作用短期效應組合作用下，構件抗裂性驗算邊緣混凝土的法向應力； ——扣除全部預應力損失后的預加力子構件抗裂性驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力。 在設計時，和的值可以按下式計算：式中：、（）——構件截面面積及對截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ——預應力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距； ——按作用短期效應組合計算的彎矩值；——第一期荷載永久作用； ——使用階段預應力鋼筋的預加作用。正截面抗裂性驗算的計算過程和結(jié)果見表81。表81 正截面抗裂性驗算計算表 應力部位跨中下緣支點下緣kN45328﹙Nm﹚36861301134880﹙Nm﹚15235300﹙Nm﹚32979600/MPa=//MPa=//MPa=+/MPa=/0/MPa=﹙﹚/0/MPa=+0/MPa=由以上計算可見，各截面的正截面抗裂性均符合的要求。 持久狀況構件應力計算按持久狀況設計的預應力混凝土受彎構件，應計算其使用階段正界面混凝土法向壓應力、受拉區(qū)鋼筋的拉應力，并不得超過規(guī)定的限值。計算時荷載取其標準值，汽車荷載應計入沖擊系數(shù)。根據(jù)規(guī)定，使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力應滿足下式的要求： 式中 ——在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，可按下式計算：——由預應力產(chǎn)生的混凝土正拉應力，按下式計算：——標準效應組合的彎矩值。根據(jù)以上公式所做正截面混凝土壓應力驗算的計算過程和結(jié)果見表82：表82 正截面混凝土壓應力驗算計算表應力部位跨中上緣跨中下緣支點上緣支點下緣kN4532845328﹙Nm﹚3686130368613011348801134880395285214189432068283954516002261676524527304639﹙Nm﹚1523530152353000﹙Nm﹚4054560240336000/MPa=//MPa=177。//MPa=+/MPa=177。/00/MPa=177。﹙﹚/00/MPa=+00/MPa=+由上表的計算過程和計算結(jié)果可以看出，最大壓應力在跨中截面下緣處，，符合的要求。2．預應力筋拉應力驗算使用階段預應力鋼筋拉應力應滿足下式的要求 式中 ——預應力筋扣除全部損失后的有效應力； ——在作用標準組合效應下受拉區(qū)預應力筋產(chǎn)生的拉應力，按下式計算、——分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 ——在作用標準效應組合下預應力筋重心處混凝土的正拉應力； ——預應力筋與混凝土的彈性模量之比。根據(jù)鋼束布置圖可知，4號鋼束最靠近受拉邊緣，故只需對4號鋼束進行驗算，表83為4號預應力筋拉應力的計算過程和結(jié)果。表83 4號預應力筋拉應力驗算表應力部位跨中支點