【正文】 面受壓翼緣計算寬度，應取用下列三者中的最小值： 故：=200cm ?有效分布寬度內截面幾何特性計算 由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣性矩也不需要折減，取全截面值。在每一個階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應力，都是需要計算的，張拉階段和使用階段的截面(），除了兩個階段aa和bb位置的剪力需要計算外，還應計算：（1）在張拉階段，凈截面的中和軸位置產生的最大剪應力，應該與使用階段在凈軸位置產生的剪應力疊加。 因此，對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置的剪應力，即需要計算下面幾種情況的靜矩： ?aa線以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； ?bb線以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； ?凈軸（nn）以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； ?換軸（oo)以上（或以下）的面積對中性軸的靜矩； 。 預應力損失計算根據《公預規(guī)》，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異。分塊名稱及序號b1=120cm ys=b1=200cm ys=靜矩類別及符號分塊面積分塊面積重心至全截面重心距yi(cm)對靜軸*靜矩 靜矩類別及符號 靜矩對靜軸** 翼板翼緣部分1320翼緣部分2200133408三角承托對靜軸*30016203對換軸**30015792肋部 靜矩Sn—n 靜矩Sa—b ————下三角馬蹄部分對靜矩Sb—n 165馬蹄部分對換軸靜矩Sbo 165馬蹄9008324190084474肋部165165鋼束 ————翼板靜軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn—n1320凈軸以上換算面積對換軸靜矩Sn—o2200133408三角承托3001620330015792肋部 ————翼板換軸以上凈面積對 凈軸靜矩 So—n1320換算軸以上換算面積對換算靜矩2200133408三角承托3001620330015792肋部 ————注：*指凈截面重心軸；**指換算截面重心軸名稱符號單位截面跨中四分點變化點支點混凝土凈截面凈面積 凈慣矩 cm161413051617404823854315244221740凈軸到截面上緣距離 cm71凈軸到截面下緣距離 cm99截面抵抗矩上緣 239095239438339322341151下緣 157492157873239261244664對凈軸靜矩翼緣部分面積 218281218424凈軸以上面積 232335232506換軸以上面積 120859121351232121232299馬蹄部分面積 ——鋼束群重心到凈軸距離 cm混凝土換算截面換算面積 換算慣矩 cm19911339198725172835186227478763換軸到截面上緣距離 cm換軸到截面下緣距離 cm截面抵抗矩上緣 301048300643397085389770下緣191713191266287544276168對凈軸靜矩翼緣部分面積 154981154764237070236902凈軸以上面積1711993171783254591254395換軸以上面積 170870170697254805254602馬蹄部分面積 ——鋼束群重心到凈換算軸距離cm鋼束群重心到截面下緣距離cm12 預應力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預應力損失 根據規(guī)范規(guī)定，后張法構件張拉時，預應力鋼筋與管道壁之間磨擦引起的預應力損失，可按下式計算： 式中 ：——張拉鋼束時錨下餓控制應力；根據《公預規(guī)》，對于鋼絞線 取張控制應力為： ——預應力鋼筋與管道壁的磨擦系數，； ――從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）； ――管道每米局部偏差對磨擦的影響系數，取為k=；――從張拉端至計算截面的管道長度，可近似地取該段管道在構件縱軸 上的投影長度（m）。鋼束 x (rad)(m)(Mpa)N1(N2)7N3(N4)7N515N鋼束回縮引起的損失根據規(guī)定：預應力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失時應考慮錨固后反向摩擦的影響。 鋼束號 （MPa/mm)影響長度 錨固端 距張拉端距離 x(mm) N1(N2)13132N3(N4)13098N59899N610713 混凝土彈性收縮引起的預應力損失根據規(guī)定，后張法預應力混凝土構件當采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預應力損失，可按下式計算： 式中：——在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產生的混 凝土法向應力（Mpa）： 其中：——分別為鋼束錨固時預加的縱向力合彎矩，——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，預制時逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束N1——N6，張拉N5,N6,N1,N4,N2,N3。取傳力錨固齡期為28天，,（RH為橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度），取80%計算構件理論厚度為，查“公預規(guī)”，則得，計算數據 計算 （1）(2)（3）=（1）+（2）計算應力損失分子項分母項（4）（5）（6）% 預加力計算及鋼束預應力損失匯總 施工階段傳力錨固應力及其產生的預加力：（1） （2）由產生耳朵預加力 縱向力： 彎矩： 剪力： 式中：——鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的參數， ——單根鋼束的截面積， 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產生的預加力?！豆A規(guī)》規(guī)定對于全預應力梁在使用荷載作用下，只要截面不出現拉應力就不必進行抗裂性驗算。（1）正截面承載力驗算 。 本橋的這一判別式： 左邊= 右邊= ∵左邊右邊，上式成立，即中性軸在腹板外。2）驗算正截面承載力 由《橋規(guī)》，正截面承載力按下式計算： 式中：——橋梁結構的重要系數，按《公預規(guī)》。（2）斜截面承載能力驗算 1）斜截面抗剪承載力驗算 ①復核主梁尺寸 T形截面梁當進行斜截面抗剪承載力計算時，其截面尺寸應符合《公預規(guī)》，即 式中：——經內力組合后支點截面上的最大剪力（KN) b——支點截面的腹板厚度(mm),即 ——混凝土強度等級（MPa） 上式右邊= 所以主梁的T形截面尺寸符合要求。 據規(guī)定，T梁截面受彎構件符合下列公式要求時，不需進行斜截面抗剪強度計算。 根據《公預規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力應按下式計算： 式中：——斜截面受壓端正截面內最大剪力組合設計值 ——斜截面內混凝土與箍筋共同的抗彎承載力（KN），按下式計算： ——異號彎矩影響系數，簡支梁取1； ——預應力提高系數，對預應力混凝土受彎構件， b——斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=150mm； ——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，= P——斜截面內縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100 ——混凝土強度等級 ——斜截面內箍筋配筋率， ——與斜截面相交的預應力彎起鋼束的抗剪承載力（KN）按下式計算： = 說明主梁N6鋼束錨固處的斜截面抗剪承載力滿足要求。 持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算（1）正截面抗裂驗算 根據《公預規(guī)》 對預制的全預應力混凝土構件，在作用短期效應組合下，應符合下列要求： 式中：——在作用短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣混凝土的法相拉應力 按下式計算： ，可見其結果符合規(guī)范要求。 持久狀態(tài)構件的應力驗算（1）正截面混凝土壓應力驗算根據《公預規(guī)》，使用階段正截面應力應符合下列要求： 式中：—在作用標準效應組合下混凝土的法向壓應力，按下式計算： —由預應力產生的混凝土法向拉應力，按下式計算： —標準效應組合的彎矩值 的計算截面應力部分aaoonnbb跨中（1）（2）5676734567673456767345676734（3）（4）16141305161413051614130516141305（5）490（6）19911339199113391991133919911339(7)0(8)15661701566170 15661701566170(9)4104982410498241049824104982(10)=(1)/(3)(11)=(2)(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)(5)/(4)0(14)=[(9)(8)](7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)四分點變化點—支點— 混凝土主拉應力計算截面主應力部位短期組合短期組合短期組合（1）（3）（5）跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb變化點aaoonn支點aaoo0nn0，最大壓應力在四分點下緣，可見其結果符合規(guī)范要求。，最大拉應力在跨中截面，可見其結果符合規(guī)