單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)方案-閱讀頁
2025-05-10 13:35本頁面
【正文】 力組確定。=ηeih/2+ as =+40=As=N es`/[fy(h2as)=319740[300（40080）]=399Amin=%160000=320M= N=h0=has=40040=360L0=2H0=23900=7800A=400400=160000縱向受力鋼筋采用HRB335級(jí)ξbea=max(h/30,20)=20e0＝M/N=186ei= e0+ ea =206ζ1= A /N =160000/370140=1取ζ1=1ζ2= =L0/h= e=ηei+h/2=+400/240= ξξb （大偏心受壓）X= h0ξ=360=48h0ξb=360=1982as=80經(jīng)比較X h0ξb且X 2as,則說明受壓筋不能達(dá)到屈服強(qiáng)度，此時(shí)應(yīng)按以下公式計(jì)算。X Amin=%A=%187500=3752. 組合M= N=h0=has=80040=760L0===8300A=4009002[（550+600）/2150]＝187500 mm2縱向受力鋼筋采用HRB335級(jí)ξbea=max(h/30,20)=27 e0＝M/N=546 ei= e0+ ea =573ζ1= A /N =187500/966340=1取ζ1=1ζ2=L0/h=1取ζ2=1 e=ηei+h/2as=+900/240=991 ξξb （大偏心受壓）X= h0ξ=760=108h0ξb=860=4732as=80 =150經(jīng)比較,ξb ，應(yīng)重新計(jì)算=ηeih/2+ as =+40=As=N es`/[fy(h2as)=414770[300（90080）]=Amin=%A=%187500=375比較以上計(jì)算結(jié)果，排架柱配筋為：（單側(cè)）上柱：（402） 配筋率:% 下柱：（804） 配筋率:% ?、瘛?、Ⅲ——Ⅲ截面中的進(jìn)行驗(yàn)算查表（有柱間支撐，垂直房屋排架柱，有吊車房屋柱）得計(jì)算高度：上柱:L0==3900=4875下柱:L0==8600=68801. Ⅰ——Ⅰ 截面：=L0/b=4875/400= 查表得 φ=φ =（160000+2300628）= 滿足要求2. Ⅲ——Ⅲ 截面=L0/b=6880/400= 查表得 φ=φ =（187500+23001533）= 滿足要求6．3斜截面抗剪和裂縫寬度驗(yàn)算按Nmin、Vmax組合計(jì)算V=①+（③+⑦）=+（+）=N=①+（③+⑦）=+（+0）=由于風(fēng)荷載（均布荷載）在水平力中的比例為（++）=%因此可以簡(jiǎn)化認(rèn)為該柱承受均布荷載，則根據(jù)取λ=a/h0；當(dāng)λ，取λ=。 滿足要求.可以按構(gòu)造配箍筋。由內(nèi)力組合表可知，驗(yàn)算裂縫寬度的最不利內(nèi)力的標(biāo)準(zhǔn)值Mk=+Nk=eok=Mk/Nk=ρct=As/Act=1533/[100900+(400100)150]=ηk=1+1/(4000eok/ho)( Lo/h)2=1+1/(4000753/860)(8600/900)2=ek=ηkeok+h/2as=753+900/240=則縱向受力鋼筋A(yù)s合力至受壓區(qū)合力作用點(diǎn)間的距離為Z＝[(1γ’)(ho/ek)2]ho={[1(400100)150/(100860)](860/1182)2}860=723縱向受拉鋼筋A(yù)s的應(yīng)力σs=Nk(ekZ)/(AsZ)=345640()/(1809723)=裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ＝(ρctσs)=()=故最大裂縫開展寬度Wmax=αctψ (+)γ=(30+20/)=滿足要求。取牛腿外邊緣高度為h＝300，傾角ɑ＝45176。圖61 牛腿幾何尺寸及配筋圖：由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi)，a＝750－9000＝－150，即取ɑ＝0，則F＝D＋G＝＋＝F＝T＝＝(1－) ＝＞F＝所以截面尺寸滿足要求。取ф10100，有hA2/100＝＞A/2＝763/2＝ mm（符合要求）：＝400500＝2415 kN＞F=所以滿足要求。：上柱自重:g＝25＝牛腿自重:g＝25＝下柱自重:g＝25＝:M＝9＝M＝9＋(－9)＝M＝－＝柱的吊裝驗(yàn)算簡(jiǎn)圖如圖62所示圖62 柱吊裝驗(yàn)算簡(jiǎn)圖第七章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 荷載計(jì)算由柱子傳至基頂?shù)暮奢d。假定基礎(chǔ)高度為，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為:第一組： 第二組： 第三組： 由第1組荷載確定和：～～取，則取 驗(yàn)算的條件： 驗(yàn)算其他兩組荷載設(shè)計(jì)值作用下的基底應(yīng)力：第2組： )第3組： ）所以最后確定基底尺寸為，如圖71所示。由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只需進(jìn)行變階處的抗切驗(yàn)算。在第3荷載作用下的沖切力。故 變階處的抗沖切力。圖72 基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算簡(jiǎn)圖 基底配筋計(jì)算沿長(zhǎng)邊方向的配筋計(jì)算。由于沿短邊方向?yàn)檩S心受壓，其鋼筋用量應(yīng)按第組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。圖73 基礎(chǔ)配筋計(jì)算圖結(jié)論：（1）本設(shè)計(jì)按單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)步驟及其有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或通用、定型構(gòu)件的選擇方法進(jìn)行設(shè)計(jì)與取件，選擇出最合理基標(biāo)注構(gòu)件與平面尺寸，并對(duì)牛腿柱的尺寸、配筋進(jìn)行計(jì)算和合理設(shè)計(jì)。（2）本設(shè)計(jì)對(duì)屋面恒載 、活載、風(fēng)荷載、吊車荷載、柱自重作用的選擇合理的取值方法及各種荷載在單廠結(jié)構(gòu)上的可能組合方式進(jìn)行組合；對(duì)平面排架進(jìn)行內(nèi)力分析，對(duì)排架柱的最不利內(nèi)力的進(jìn)行組合，求解排架柱控制截面的最不利內(nèi)力，得出截面配筋。（3）本設(shè)計(jì)對(duì)杯口基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)和基礎(chǔ)底面尺寸的進(jìn)行計(jì)算確定以及對(duì)杯口基礎(chǔ)底板配筋進(jìn)行計(jì)算和對(duì)基礎(chǔ)的抗沖切驗(yàn)算及底板受力筋計(jì)算。 參考文獻(xiàn)主要參考文獻(xiàn)：[1]《混凝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2002)，中國建筑工業(yè)出版社，2002。[3]《混凝土結(jié)構(gòu)(上冊(cè))》(第二版)，吳培明主編，武漢理工大學(xué)出版社，2003。[5]《單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》(第二版)，羅福午主編，清華大學(xué)出版社，1990。[7]《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50000—2002)，中國建筑工業(yè)出版事業(yè)，2002。 58 / 58
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