【正文】 多的橫隔梁。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為220；中橫隔梁高度為1600，厚度為上部160，下部140。（1）恒載集度1) 預(yù)制梁自重 ① 跨中截面主梁的自重==② 馬蹄抬高與腹板寬段梁的自重=（+）25/2===③ 支點(diǎn)段梁的自重=25===④ 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積：〔 （+）－（+）－1（+1）+2〕=端橫隔梁的體積：〔1+〕=故半跨內(nèi)橫隔梁重力為：=（5+2）25=⑤ 預(yù)制邊主梁的恒載集度為：=（+++）/=預(yù)制中主梁的恒載集度為：=（+++2）/=2）二期恒載① 混凝土墊層鋪裝：1424=6瀝青鋪裝：1423= 若將橋面鋪裝均攤給九片主梁，則：=（+）/9=② 欄桿、人行道：一側(cè)防撞欄：5若將兩側(cè)防撞欄均攤給九片主梁，則：=52/9=③ 邊主梁現(xiàn)澆T梁翼板集度：=25=中主梁現(xiàn)澆T梁翼板集度：=25=④邊主梁二期恒載集度：=++=中主梁二期恒載集度：=⑤邊主梁總的恒載集度：=+=中主梁總的恒載集度：，=+=（2）恒載內(nèi)力，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離,并令，則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為: , 截面彎矩和剪力計(jì)算圖 恒載內(nèi)力計(jì)算表 截面位置邊主梁中主梁MQMQ跨中G100G200Σ00L/4G1G2Σ變截面G1G2Σ支點(diǎn)G100G200Σ00（1）沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》,結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān),因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。===其中==25103/=103根據(jù)《橋規(guī)》的規(guī)定,可計(jì)算出汽車(chē)荷載的沖擊系數(shù)為: 按《橋規(guī)》,當(dāng)車(chē)道大于兩車(chē)道時(shí),需進(jìn)行車(chē)道折減,當(dāng)采用兩車(chē)道布載時(shí)不需要進(jìn)行折減，采用三車(chē)道布載時(shí)，采用四車(chē)道布載時(shí)。對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算厚度：==13馬蹄部分的換算厚度平均為：==24 IT的計(jì)算圖式(單位：cm) IT計(jì)算表 分塊名稱(chēng)titi/ biciIT= ci bi ti3翼緣板腹板馬蹄Σ單位寬度的抗彎及抗扭慣性矩：②計(jì)算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度λ的計(jì)算見(jiàn)圖23橫梁長(zhǎng)度取為兩邊主梁的軸線間距，即=8=，=（）==175，==16，h1=13所以根據(jù)的比值可查表34求得：，故 === 翼板有效寬度計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）求橫梁截面重心位置===橫梁的抗彎Iy和抗扭慣性矩ITy = = = ﹤，查表32得=1/3,但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣性矩只有獨(dú)立板寬扁板者的翼板，取=1/6≈，（）=﹤，查表得=1/3= = =則單位抗彎及抗扭慣性矩為③計(jì)算抗彎參數(shù)θ和抗扭參數(shù) 式中 B─橋?qū)挼囊话耄? l─計(jì)算跨徑。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值（），實(shí)際梁位與表列梁位的關(guān)系見(jiàn)圖 。 1號(hào)梁橫向分布影響線（尺寸單位：cm）⑤ 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車(chē)道折減系數(shù)。 最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）1號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 2號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 3號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 4號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 5號(hào)梁：四車(chē)道： 2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)：，按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）== ===2==2==2= 3)橫向分布系數(shù)匯總，見(jiàn)表2.. 橫向分布系數(shù)匯總表可變作用類(lèi)別123450．546（3）車(chē)道荷載的取值根據(jù)《橋規(guī)》,公路—I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值=，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選?。簶蛄河?jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，=180；橋梁計(jì)算跨徑大于或等于50m時(shí)，=360；橋梁計(jì)算跨徑在5m～50m時(shí)，采用直線內(nèi)插求得。本設(shè)計(jì)中，計(jì)算彎矩時(shí)=，=〔（）+180〕=計(jì)算剪力時(shí): ==（4）計(jì)算可變作用效應(yīng) 對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載跨中彎矩時(shí)，采用全跨中統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)，考慮到跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大豎標(biāo)位于橋跨中部，故按不變化的計(jì)算，計(jì)算支點(diǎn)附近應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到l/4之間，橫向分布系數(shù)用與值直線插入，其余均取值。集中荷載若作用在計(jì)算截面，雖然影響縱坐標(biāo)最大，但其對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)較小，荷載向跨中方向移動(dòng)，就出現(xiàn)相反情況，因此應(yīng)對(duì)兩個(gè)荷載進(jìn)行比較，即影響線縱坐標(biāo)最大值和橫向分布系數(shù)達(dá)到最大值的截面（l/4截面），然后取一個(gè)最大的作為所求值。為滿(mǎn)足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力： =——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力；——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；A——構(gòu)件混凝土全截面面積；W——構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離；對(duì)于2號(hào)梁：= 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=100mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的 合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為==，估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)，=5232cm2，全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩：W===所以有效預(yù)加力合力為： ≥==106 N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力==1860=1395Mpa預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為：===mm2采用3束鋼絞線，提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為：=36139=2502mm2，采用夾片錨，金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑約為75mm，預(yù)應(yīng)力筋束的75mm預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示（）： 鋼束在端部的錨固位置（單位：cm） 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置（1）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的1/2。 跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋初步布置如圖（）（2）錨固面鋼束布置 為使施工方便，全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端，這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿(mǎn)足張拉的要求，而且N1，N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力，此時(shí)鋼束群重心至梁底距離為：== 校核上述布置的鋼束群位置：說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)（3）其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算1）鋼束彎起形狀，彎起角及其彎曲半徑為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束位置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)，確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到其彎起產(chǎn)生足夠的豎向剪應(yīng)力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大，N1，N2和N3彎起角均取=8176。 號(hào)鋼束彎起布置圖（單位：cm）2）由確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離:彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 : ∴彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離 : 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 : 根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為：∴彎止點(diǎn)到跨中截面的水平距離為：=10935+1039+1049=13023同理可以計(jì)算N1，N2的控制點(diǎn)位置， 各鋼束彎曲控制要素表鋼束號(hào)升高值C（mm）彎起角（　186。 計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出i點(diǎn)所在的區(qū)段，然后計(jì)算ci及θi，即：當(dāng)xixk≤0時(shí)，i點(diǎn)位于直線段還未彎起，ci=0，a=ai=100mm，θi=0當(dāng)0xixk≤Lb1+ Lb2時(shí)，i點(diǎn)位于圓弧曲線段，ci及θi按下式計(jì)算， ci=R（1cosθi） ，θi=arcsin 當(dāng)xixk＞Lb1+ Lb2時(shí)，i點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段上，此時(shí)，θi=θ0=8176。)ci(㎜)ai =a+ ci(㎜)跨中xi=0N17836263為負(fù)值,鋼束尚為彎起00100N269844176N3107472088L/4xi=5490㎜N178362634707247347N269844176﹤000100N3107472088﹤000100變截面xi=13909㎜N1783626313126814021502N26984417669258678778N310747208831628297397支點(diǎn)xi=14580㎜N1783626313979814971597N26984417675968773873N3107472088383383914914）鋼束平彎段的位置及平彎角 N1，N2，N3三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N1，N3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N2，N3在主梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示，平彎方程為： 平彎位置圖（單位：cm） 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（單位：cm） 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算，本設(shè)計(jì)中主梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了以下幾個(gè)階段1）主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋（Ⅰ階段） 主梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%以后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬為1600mm。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆100mm濕接縫，但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所有此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度為1600mm。 截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表如下， 第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表 分塊名稱(chēng)砼全截面非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積預(yù)留管道面積凈截面面積分塊面積Ai(cm2)5152(аES1) AS=分塊面積對(duì)上緣的距離yi(cm)165yU=ΣSi/ΣAi=分塊面積對(duì)上緣的靜矩Si(cm3)335904分塊面積自身慣性矩Ii(cm4)195553350019555335yUyi(cm)Ii=Ai(yUyi)(cm)截面慣性矩I=Ii+Ix(cm4) 中主梁各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表受力階段計(jì)算截面A(㎝2)yU(㎝)yb(㎝)ep(㎝)I(㎝4)W(㎝3)Wu=I/ yuWu=I/ ybWu=I/ ep階段Ⅰ：孔道壓漿前跨中L/4變截面支點(diǎn)階段Ⅱ：孔道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)