【正文】 nn應(yīng)力部位跨中L/4變截面支點(diǎn)aannoobbaannoobbaaoonnbbaaoonnbbNP（KN）An（㎝2）ePN（㎝）In（㎝4）yni（㎝2）0000I0（㎝4）yoi（㎝2）0000MG1（KN2）斜截面抗彎承載力計(jì)算由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制計(jì)算，故不另行驗(yàn)算。（1）斜截面承載力計(jì)算1）斜截面抗剪承載力計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面。 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算公式為：式中：—在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算： 由于計(jì)算是一個(gè)繁重的過程，本設(shè)計(jì)采用《公預(yù)規(guī)》附錄E的簡化公式計(jì)算： 其中：——張拉批數(shù)，=3；——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算，本設(shè)計(jì)中為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即=C50=C45，查規(guī)范，知=104Mpa，∴=105/104=；——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（m批）的合力Np在全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，= ，截面特性按表中的第一階段取用。3）橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階段（Ⅲ階段） 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為1700mm。）彎起半徑（mm）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的距離（mm）彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面的水平距離（mm）N115108450007837046N2800830000698411160N340081500010747130233）各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算 仍N3號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離ai=a+ci及該點(diǎn)處鋼束的傾角θi，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100 mm，ci為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩: 剪力: 其中：（1+）—汽車沖擊系數(shù) 29,16 q p V影響線M影響線分布系數(shù) 跨中截面影響線 =0. 67（+）= =（+）=2）四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力 q p V影響線M影響線 四分點(diǎn)截面影響線 3）變截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算變截面產(chǎn)生的剪力時(shí)，應(yīng)特別注意集中荷載荷載的作用位置。 式中─材料的切變模量，取=，則 = =④ 計(jì)算荷載橫向分布影響線坐標(biāo)：已知=，查GM法計(jì)算用表（見附表B）。本設(shè)計(jì)共設(shè)置七道橫隔梁。3）交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 ，簡稱《公預(yù)規(guī)》。且施工簡單。靜定結(jié)構(gòu)，構(gòu)造簡單，對(duì)墩臺(tái)不均勻沉降無影響。形式簡明，造型簡單安全性拱的承載潛力大。(1)上承式剛架拱橋方案跨度為150。 inner force diagram。 設(shè)計(jì)內(nèi)容包括：主梁內(nèi)力計(jì)算：恒載內(nèi)力，活載內(nèi)力，主梁內(nèi)力組合。所以保障橋梁的實(shí)用性，尤其是安全性至關(guān)重要。 關(guān)鍵詞：混凝土，T型簡支梁，預(yù)應(yīng)力，上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) Changsha Ying Pen Dong Road Design of Liuyang river BridgeAbstract : Traffic is economics of society, bridge is unblocked throat of traffic, Its smooth will restrict social development of economy. So it is essential to ensure the functionality of the bridge, especially the security. This needs to calculation method to bridge.In this paper, a Tbeams of prestressed concrete bridge was designed to explore some aspects of bridge design and content only.Superstructure design, including structure size of the development, the main girder, panel design.The main girder design are: load calculation。該橋的建成后，可以大大緩解長沙市市芙蓉區(qū)上萬村民的出行困難，對(duì)促進(jìn)地方經(jīng)濟(jì)、文化交流具有重要的意義。上部為單箱雙室的形剛構(gòu)，下部為箱式空心墩，灌注樁基礎(chǔ)。行車條件較差。可保證司機(jī)正常行駛，滿足交通運(yùn)輸安全要求。（3）材料及工藝混凝土：主梁用，欄桿及橋面鋪裝用。和分別表示鋼束張拉時(shí)混凝土的抗拉，抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：則 = Mpa, = Mpa（1）主梁間距與主梁片數(shù)通常主梁應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì),同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)很有效,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受拉性能,橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此主梁的工作截面有兩種: 預(yù)施應(yīng)力，運(yùn)輸，吊裝階段的小截面（=1600）和運(yùn)營階段的大截面（=1700），凈—14m+2= 的橋?qū)掃x用9片主梁，如圖（） T型梁橫斷面圖（2）主梁跨中截面主要尺寸擬訂 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與跨徑之比通常在～，故本設(shè)計(jì)取用1750的主梁高度。（1）恒載集度1) 預(yù)制梁自重 ① 跨中截面主梁的自重==② 馬蹄抬高與腹板寬段梁的自重=（+）25/2===③ 支點(diǎn)段梁的自重=25===④ 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積：〔 （+）－（+）－1（+1）+2〕=端橫隔梁的體積：〔1+〕=故半跨內(nèi)橫隔梁重力為：=（5+2）25=⑤ 預(yù)制邊主梁的恒載集度為：=（+++）/=預(yù)制中主梁的恒載集度為：=（+++2）/=2）二期恒載① 混凝土墊層鋪裝：1424=6瀝青鋪裝：1423= 若將橋面鋪裝均攤給九片主梁，則：=（+）/9=② 欄桿、人行道：一側(cè)防撞欄：5若將兩側(cè)防撞欄均攤給九片主梁，則：=52/9=③ 邊主梁現(xiàn)澆T梁翼板集度：=25=中主梁現(xiàn)澆T梁翼板集度：=25=④邊主梁二期恒載集度：=++=中主梁二期恒載集度：=⑤邊主梁總的恒載集度：=+=中主梁總的恒載集度：，=+=（2）恒載內(nèi)力，設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離,并令，則主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為: , 截面彎矩和剪力計(jì)算圖 恒載內(nèi)力計(jì)算表 截面位置邊主梁中主梁MQMQ跨中G100G200Σ00L/4G1G2Σ變截面G1G2Σ支點(diǎn)G100G200Σ00（1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》,結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān),因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。 1號(hào)梁橫向分布影響線（尺寸單位：cm）⑤ 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車道折減系數(shù)。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力： =——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力；——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；A——構(gòu)件混凝土全截面面積；W——構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離；對(duì)于2號(hào)梁：= 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為=100mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的 合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為==，估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)，=5232cm2，全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩：W===所以有效預(yù)加力合力為： ≥==106 N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力==1860=1395Mpa預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為：===mm2采用3束鋼絞線，提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為：=36139=2502mm2，采用夾片錨，金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑約為75mm，預(yù)應(yīng)力筋束的75mm預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示（）： 鋼束在端部的錨固位置（單位：cm） 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置（1）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的1/2。)ci(㎜)ai =a+ ci(㎜)跨中xi=0N17836263為負(fù)值,鋼束尚為彎起00100N269844176N3107472088L/4xi=5490㎜N178362634707247347N269844176﹤000100N3107472088﹤000100變截面xi=13909㎜N1783626313126814021502N26984417669258678778N310747208831628297397支點(diǎn)xi=14580㎜N1783626313979814971597N26984417675968773873N3107472088383383914914）鋼束平彎段的位置及平彎角 N1，N2，N3三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N1，N3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N2，N3在主梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示，平彎方程為： 平彎位置圖（單位：cm） 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。平彎角度為=176?！浣盥?，（為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈面積）——為鋼束群重心至截面凈軸的距離；——截面回轉(zhuǎn)半徑，——加載齡期為，計(jì)算齡期為時(shí)個(gè)混凝土徐變系數(shù)；——加載齡期為，計(jì)算齡期為時(shí)收縮應(yīng)變； 各截面摩檫應(yīng)力損失計(jì)算表 截面位置θμθx(㎝)kx(㎝)σconMPaσL1MPa平均值MPa(176。④箍筋數(shù)量或間距改變處的截面。m）0W0（㎜3）103103103103Ms MG1（KN（2）預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： Mpa式中：—預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：=式中：，—分別為綱束重心到截面凈軸和換軸的距離； —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力；—預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比，==（3）截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要為了保證在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度，以2號(hào)梁為例，對(duì)其上梗肋（aa）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗(yàn)算，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定： 式中：—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計(jì)算：== = 橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作，運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。m）MG1（KNm）0Mq （K