【正文】 成本，也能減少環(huán)保壓力，避免含硫污水的產(chǎn)生，同時(shí)不受蒸汽壓力的影響，而影響真 空 度 。 腐蝕的監(jiān)測(cè)和防護(hù)方法(1) 監(jiān)測(cè)方法，對(duì)于塔頂?shù)蜏馗g，一般是分析塔頂脫水的PH值來(lái)判斷腐蝕狀況。近兩年新推出一種新的塔頂腐蝕在線監(jiān)測(cè)方法—電阻探針在線腐蝕監(jiān)測(cè)系統(tǒng)[12]。 正常生產(chǎn)時(shí)，可進(jìn)行定期定點(diǎn)測(cè)厚。如果加工含硫較高的原油可以每進(jìn)行一次定點(diǎn)測(cè)厚，并作好記錄以進(jìn)行對(duì)比。最好是利用停工檢修時(shí)進(jìn)行大面積測(cè)厚。① 塔頂?shù)蜏馗g的設(shè)備防護(hù)。所以，我們必須在材質(zhì)方面采取一定措施。為了避免氯離子造成的不銹鋼材質(zhì)應(yīng)力開(kāi)裂，可以使用管束材質(zhì)為鈦合金或雙相不銹鋼的空冷，也可以在空冷入口處用鈦板做襯板。需要注意的是有一些防腐涂料的耐熱溫度很低，在停工吹掃、蒸汽沖洗塔時(shí)，要避免長(zhǎng)時(shí)間超過(guò)200℃，否則會(huì)出現(xiàn)起皮、脫落現(xiàn)象，進(jìn)而結(jié)垢嚴(yán)重，需要進(jìn)行高壓清洗，但高壓清洗同樣會(huì)沖壞其涂層。機(jī)泵密封的材質(zhì)也要進(jìn)行選擇，以抵抗腐蝕。針對(duì)高溫腐蝕的特點(diǎn)，處于腐蝕嚴(yán)重的高溫部位，減壓塔整個(gè)塔體，減壓轉(zhuǎn)油線均應(yīng)采用360L內(nèi)襯鋼扳。彎頭、三通、熱電偶套管插入處、倒淋，這些地方的環(huán)烷酸腐蝕特別嚴(yán)重，也需要對(duì)這些區(qū)域進(jìn)行定期定點(diǎn)測(cè)厚。重油的閥門(mén)絲杠會(huì)被腐蝕變細(xì)或腐蝕出凹坑，出現(xiàn)壓蓋處泄漏、閥門(mén)關(guān)不嚴(yán)的問(wèn)題，因此重油、高溫閥門(mén)應(yīng)保持全開(kāi)、全關(guān)，避免閥桿遭受腐蝕。對(duì)裝置所有的重油管線及其管件要進(jìn)行材質(zhì)的確認(rèn)，尤其是新安裝的管線。（3）工藝防腐，設(shè)備防腐是在裝置初建或檢修中進(jìn)行的[10]。① 油電脫鹽。但是要注意，完全脫鹽會(huì)加重高溫部位的硫腐蝕，因?yàn)槁然飳?duì)高溫硫腐蝕有抑制作用，因此脫后含鹽控制在5毫克每升，是比較合理的。為使常減壓塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)的腐蝕進(jìn)一步降低，需在塔頂揮發(fā)線系統(tǒng)中注中和劑以中和氯化氫，因氨水價(jià)格低廉來(lái)源充足，多數(shù)煉廠都使用氨作為中和劑。從上面可以看出，在弱酸、弱堿的環(huán)境下，腐蝕速度最小。理由還有減少化工原材料的用量，而且長(zhǎng)期注氨，生成的氯化銨鹽會(huì)在冷卻器中沉積，造成塔頂各水冷器結(jié)垢嚴(yán)重，嚴(yán)重影響傳熱效果。氨水的來(lái)源是污水汽提裝置的產(chǎn)物或?qū)⒁喊迸c軟化水配成氨水。氨水的濃度可大可小，日常生產(chǎn)中要勤檢查塔頂脫水的值在7~9之間。緩蝕劑是一種表面活性劑，其分子內(nèi)部有硫、氮、氧等強(qiáng)極性因子及烴類的結(jié)構(gòu)因子。一般常用的緩蝕劑是中和緩蝕劑，即其中含有大量的起中和作用的有機(jī)胺。效果好的緩蝕劑的注入量?jī)H是塔頂餾出物的10毫克每升。緩蝕劑分油溶性和水溶性兩大類，其中油溶性緩蝕劑經(jīng)過(guò)塔頂回流可循環(huán)使用，所以損失較小，而水溶性緩蝕劑隨冷凝水排掉，因此使用油溶性緩蝕劑較經(jīng)濟(jì)。目的是使緩蝕劑盡快成膜，發(fā)揮保護(hù)作用。④ 揮發(fā)線注水。同時(shí)，注入氨后塔頂餾出系統(tǒng)會(huì)出現(xiàn)氯化銨沉積，即影響冷凝冷卻器傳熱效果，又引起設(shè)備的垢下腐蝕，故需用注水洗滌加以解決。注水量要盡量大些，提高露點(diǎn)處的PH值。⑤ 高溫腐蝕的工藝防腐。：使用油溶性緩蝕劑；原油脫酸等方法屬于新技術(shù)，國(guó)內(nèi)尚處于研究階段，我們應(yīng)密切注意，了解專業(yè)前沿內(nèi)容，以便盡快服務(wù)于生產(chǎn)。首先我們必須了解大慶原油的性質(zhì)。大慶原油性質(zhì)：密度（20℃） g/cm3 運(yùn)動(dòng)粘度（50℃），凝點(diǎn)（30℃）蠟含量（%），殘?zhí)浚?），硫含量（%），氮含量（%）。：．各產(chǎn)品數(shù)據(jù)：表22側(cè)線產(chǎn)品數(shù)據(jù)項(xiàng) 目密度（20℃）g/cm3餾程℃HK10%30%50%70%90%KK常 頂80100120135149168200常一線170196206215224238259常二線256267275278285294305常三線309319322326331338345常 底340常頂出產(chǎn)品汽油。常二線出產(chǎn)品輕質(zhì)柴油。常壓塔底產(chǎn)品重油。由于在一定的產(chǎn)品收率條件下，增加塔的操作壓力則需相應(yīng)地提高常壓爐油品的出口溫度，不但增加了爐子的熱負(fù)荷，且受油品裂解溫度的制約，因此常壓塔的操作壓力采用較低壓力值是比較經(jīng)濟(jì)合理的，由經(jīng)驗(yàn)知。即產(chǎn)品平衡蒸發(fā)100%的溫度。由于塔頂不凝氣量很少可忽略不計(jì)?？紤]到同樣條件下汽提前后的側(cè)線產(chǎn)品的溫度都差不多，通常按汽提后側(cè)線產(chǎn)品在該處油氣分壓下的泡點(diǎn)溫度來(lái)計(jì)算。塔底溫度一般采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，此溫度比汽化段溫度低5～10℃上面各溫度見(jiàn)后面計(jì)算。而使用汽提就是除去這些輕餾分從而提高產(chǎn)品的閃點(diǎn)、初餾點(diǎn)及10%點(diǎn)溫度。本次設(shè)計(jì)， ,420℃的過(guò)熱水蒸汽。過(guò)汽化率越大，相應(yīng)進(jìn)料溫度也要提高。5．回流方式及取熱比汽液相負(fù)荷高溫下進(jìn)入塔內(nèi)，而產(chǎn)品在較低溫度下抽出，即進(jìn)入塔內(nèi)的熱量比離開(kāi)塔的熱量多，所以回流的目的首先是取之塔內(nèi)多余的熱量，使分餾塔達(dá)到熱量平衡。同時(shí)，打入液相回流也可達(dá)到汽液相平衡塔的蒸汽負(fù)荷的目的。雖然熱回流設(shè)計(jì)已為日益發(fā)展的蒸餾工藝的采納，它不僅回收了常頂油汽的低溫位熱量，減少了冷卻負(fù)荷，且能降低塔頂壓力，進(jìn)而降低常壓爐出口溫度，但它的流程較冷回流復(fù)雜的多。所以，本設(shè)計(jì)仍采用塔頂冷回流。塔板的根本作用就是在塔板上使汽、液相均勻鼓泡，充分良好接觸在加大氣體負(fù)荷時(shí)，不會(huì)出現(xiàn)霧沫夾帶；而加大液體負(fù)荷時(shí)不要出現(xiàn)液泛現(xiàn)象。3 初餾塔的工藝設(shè)計(jì)：根據(jù)同類裝置以及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，選定塔板數(shù)，進(jìn)料段以上（不包括進(jìn)料板）取16層塔板，進(jìn)料段以下（包括進(jìn)料板）取4層塔板。（2）塔的操作壓力：壓力的選擇主要以塔內(nèi)的最小壓力應(yīng)使餾出產(chǎn)品能克服冷換設(shè)備及管線、管件的壓力降，順利的流到回流罐或抽出泵入口為原則。本設(shè)計(jì)未凝氣作本裝置加熱爐燃料， 。以全塔為隔離體系作熱平衡計(jì)算得到全塔回流熱，本設(shè)計(jì)中，初餾塔不開(kāi)側(cè)線，采用塔頂冷回流，因此根據(jù)回流熱可以得到塔頂回流量。 參照同類裝置，選定塔板如下：進(jìn)料段以上（不包括進(jìn)料板） 16層進(jìn)料段以下（包括進(jìn)料板） 4層：（1）確定進(jìn)料段溫度： 設(shè)t＝225℃，由實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線ef＝％（2）確定塔頂壓力：塔頂壓力為回流罐壓力加上塔頂冷換系統(tǒng)壓降，由于塔頂未凝氣用途不同，回流罐壓力要求也不同。％（v），而實(shí)際不可能這么大，%(m)，處理量按年開(kāi)工330天計(jì)，對(duì)全塔作物料平衡，得： F=D+W D=%F F=370104t/a=11212t/d=467850kg/h D=467850=23392kg/h 所以W=444458kg/h 4 常壓塔計(jì)算1．原油實(shí)沸點(diǎn)：原油密度：（20℃） g/cm3表41基礎(chǔ)數(shù)據(jù)餾程/℃占原油（每餾分）m%密度（20℃）g/cm3占原油（每餾分）v%＜150150—180180—200200—230235—250250—275275__300300—350350395395425425500＞500表42各側(cè)線產(chǎn)品數(shù)據(jù)項(xiàng) 目密度/（20℃）/餾程/℃HK10%30%50%70%90%KK常 頂80100120135149168200常一線170196206215224238259常二線256267275278285294305常三線309319322326331338345常 底340由公式：tv＝（t10＋t30+t50+t70+t90)/5 ℃得汽油餾分：tv＝100+120+135+149+168/5=℃煤油餾分：tv＝196+206+215+224+238/5=℃輕柴餾分：tv＝267+275+278+285+294/5=℃重柴餾分：tv＝319+322+326+331+338/5=℃由公式：斜率S＝（T90T10)/(9010) ℃/% 得汽油餾分：斜率S＝(168100)/(9010)=℃/%煤油餾分：斜率S＝(238196)/(9010)=℃/%輕柴餾分：斜率S＝(294267)/(9010)=℃/%重柴餾分：斜率S＝(338319)/(9010)=℃/%由公式：tcu＝tv△cu ∵ln△cu＝+ ∴△cu＝exp（+）汽油餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝℃煤油餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝℃輕柴餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝258℃重柴餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝℃由公式：tMe＝tv△Me ∵ln△Me＝+ ∴△Me＝exp（+）汽油餾分：△Me＝exp（+）= tMe＝—=℃煤油餾分：△Me ＝exp（+）= tMe＝—=℃輕柴餾分：△Me＝exp（+） = tMe＝—=℃重柴餾分：△Me＝exp（+）= tMe＝=℃由公式 K＝()/，式中T現(xiàn)一般使用中平均沸點(diǎn)，且T為油品平均沸點(diǎn)的絕對(duì)溫度（K)已知： ＝d420+△d汽油餾分：已知d420＝ , △d = ＝ K=(+)1/3/=煤油餾分：已知d420＝ , ＝ K=(+)1/3/=輕柴餾分：已知d420＝, ＝ K=*(+)1/3/= 重柴餾分：已知d420＝ , ＝ K=(+)1/3/=由API.＝汽油餾分：API.=煤油餾分：API.=輕柴油餾分：API.=重柴油餾分：API.=汽油餾分:標(biāo)43汽油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出（體積分?jǐn)?shù)）/％01030507090100溫度/℃80100120135149168200恩氏蒸餾10％～70％點(diǎn)斜率＝（149100）/(7010)=℃/%由圖查得：平衡汽化50％點(diǎn)＝恩氏蒸餾50％℃故 平衡汽化50％點(diǎn)＝=℃根據(jù)恩氏蒸發(fā)曲線溫度差查圖的平衡蒸發(fā)曲線溫差表44平衡汽化曲線各段溫差曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃0～10％2010％～30％2030％～50％15850％～70％14770％～90％19990％～100％3211由平衡蒸餾50％點(diǎn)及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度30％＝＝℃10％＝=℃0％＝=℃70％＝+7=℃90％＝+9=℃100％＝+11=℃煤油餾分: 表45煤油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出（體積）/％01030507090100溫度/℃170196206215224238259同前面的步驟：恩氏蒸餾10％～70％點(diǎn)斜率＝（224196）/(7010)=℃/%同前,查得平衡汽化50％點(diǎn)－恩氏蒸餾50％點(diǎn)＝故 平衡汽化50％點(diǎn)＝+215=℃表46平衡汽化曲線各段溫差 曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃0～10％26710％～30％10530％～50％950％～70％970％～90％14890％～100％197由50％點(diǎn)及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度30％＝=℃10％＝=℃0％＝=℃70％＝+=℃90％＝+8=℃100％＝+7=℃輕柴油餾分:表47輕柴油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出（體積）/％01030507090100溫度/℃256267275278285294305同前面的步驟：恩氏蒸餾10％～70％點(diǎn)斜率＝（285267）/(7010)=℃/%查得 平衡汽化50％點(diǎn)－恩氏蒸餾50％點(diǎn)＝11故 平衡汽化50％點(diǎn)＝278+11=℃表48平衡汽化曲線各段溫差曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃0～10％1110％～30％8430％～50％350％～70％7470％～90％9690％～100％114由50％點(diǎn)及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度為：30％＝＝℃10％＝＝℃0％＝=278℃70％＝289+4=293℃90％＝293+6=299℃100％＝299+4=303℃重柴餾分:表49重柴恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出（體積分?jǐn)?shù)）/％01030507090100溫度/℃309319322326331338345同前面的步驟：恩氏蒸餾10％～70％點(diǎn)斜率＝（331319）/(7010)=℃/%查得 平衡汽化50％點(diǎn)－恩氏蒸餾50％點(diǎn)＝24故 平衡汽化50％點(diǎn)＝326+24=350℃表410平衡汽化曲線各段溫差曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃0～10％