【正文】 液相 汽油 1192 — 119220459＝ 106 煤油 1172 — 117222229＝ 106 輕柴油 1167 — 116721209＝ 106 重柴油 1151 — 115110729＝ 106 重油 — 962 96251646＝ 106 合計 — — Q0＝ 106 所以， h0＝ 10 6/126250＝ 1079（ kJ/kg） 校核結(jié)果表明 h0略高于 hF，所以在設(shè)計的汽化段溫度 353℃ 下，既能保證所需 的拔出率（體積分數(shù)為 %），爐 出口的溫度也不至于超過允許的限度。 表 全塔熱回流 物料 流率/kg/h 密度（ ρ20） /g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 / kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進料 126250 353 1087 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 合計 16320 — — — — — 106 出 方 汽油 20459 166 607 — 106 煤油 22229 193 — 431 106 輕柴油 21209 246 — 631 106 重柴油 10729 310 — 799 106 重油 51646 346 — 904 106 水蒸汽 3670 — 150 2772 — 106 合計 129942 — — — — — 106 所以，全塔回流熱 Q＝ 10 6－ 10 6＝ 10 6（ kJ/h） （ 3）回流方式及回流熱的分配 塔頂采用二級冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為 60℃ 。 回流熱分配如下： 塔頂回流取熱 50% Q0＝ 106kJ/h 第一中段回流取熱 20% Qc1＝ 106kJ/h 第二中段回流取熱 30% Qc2＝ 106kJ/h 側(cè)線及塔頂溫度的校核 校核由下而上進行?？梢杂谩妒蜔捴乒こ獭?[2]中圖 7— 15 和圖 7— 16 先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖 7— 26換算成 下的平衡汽化數(shù)據(jù)。 （ 2）輕柴油抽出板和煤油抽出板的溫度 校核的方法和校核重柴油抽出板溫度的方法相同，可通過作出第 18 塊板以下和第 9塊板以下塔段的熱平衡來計算。計算結(jié)果和假設(shè)值相符，故認為原假設(shè)值是正確的。 （ 3）塔頂溫度 塔頂冷回流的溫度 t0＝ 60℃ 。故塔頂冷回流量為： L0＝ Q/（ hL0V,t1－ hL0V,t0）＝ 10 6/（ 607－ ）＝ 41813（ kg/h） 塔頂油氣量（汽油＋內(nèi)回流蒸汽）為 （ 41813＋ 20459） /102＝ （ kmol/h） 塔頂水蒸氣流量為 3670/18＝ 204（ kmol/h） 塔頂油氣分壓為 21 （ ＋ 204）＝ （ MPa） 塔頂溫度應(yīng)該是汽油在其油氣分壓下的露點溫度?？紤]到不凝氣的存在，該溫度乘以系數(shù) ，則塔頂溫度 為 ℃ ，與原假設(shè)溫度 126℃ 很接近 ，故原假設(shè)正確。 塔頂水蒸氣分壓為 － ＝ （ MPa） 相應(yīng)于此壓力下的飽和水蒸氣的溫度為 78℃ ，遠低于塔頂 126℃ ，故在塔頂，水蒸氣處于過熱狀態(tài)，不會冷凝。 第 1 塊板下的氣液相負荷 已知： t1＝ 126℃ ， t2＝ 133℃ ， M＝ 107， P2＝ 查《石油煉制工程》 [2]圖 得： hvL1， t2＝ ， hLL1， t1＝ 已知， Q0＝ 10 6kJ/h，則 L1＝ Q0/（ hvL1， t2－ hLL1， t1）＝ 10 6/（ － ）＝ 117938kg/h L1＝ 117938/（ 1000 ）＝ V2＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 117938/107＝ V2＝ nRT2/p2＝ （ ＋ 133） /＝ 31860m3/h 第 8 塊板下的的氣液相負荷 已知： t8＝ 172℃ ， t9＝ 180℃ ， M＝ 155， p＝ 第 8 塊板以下的熱平衡計算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 / kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進料 126250 360 1075 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L8 172 — 406 406L8 合計 129320＋ L8 — — — — — 106＋ 406L8 出 方 汽油 20459 180 745 — 106 煤油 22229 180 — 424 106 輕柴油 21209 252 — 633 106 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51546 346 — 907 106 汽提蒸汽 3670 — 180 2830 — 106 22 一段取熱 — — — — — — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L8 180 690 — 690L8 合計 — — — — — — 106＋ 690L8 由熱平衡，有： 10 6＋ 406L8＝ 10 6＋ 690L8 L8＝ 93978kg/h L8＝ 93978/＝ V9＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 93978/155＝ V9＝ nRT9/p9＝ （ ＋ 180） /＝ 23328m3/h 第 9 塊板下的氣液相負荷 已知： t9＝ 180℃ ， t10＝ 188℃ ， M＝ 159， p10＝ 第 9 塊板下的熱平 衡計算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 / kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進料 126250 360 1090 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L9 180 — 424 424L9 合計 129320＋ L9 — — — — — 106＋ 424L9 出 方 汽油 20459 188 716 — 106 煤油 22229 188 708 — 106 輕柴油 21209 252 — 633 106 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51646 346 — 907 106 汽提蒸汽 3670 — 188 2846 — 106 一段取熱 — — — — — — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L9 200 708 — 708L9 合計 — — — — — — 106＋ 708L9 由熱平衡 ,得： 10 6＋ 424L9＝ 10 6＋ 708L9 L9＝ 67500kg/h L9＝ 67500/＝ V10＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 67500/159＝ 971kmol/h V10＝ nRT10/p10＝ 971 （ ＋ 188） /＝ 22735m3/h 第 10 塊板下的氣液相負荷 已知： t10＝ 188℃ ， t11＝ 200℃ ， M＝ 166， p11＝ 第 10 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 / kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入進料 126250 353 1075 — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 23 方 內(nèi)回流 L10 188 — 439 439L10 合計 129320＋ L10 — — — — — 106＋ 439L10 出 方 汽油 20459 196 752 — 106 煤油 22229 196 740 — 106 輕柴油 21209 252 — 633 106 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51646 346 — 907 106 汽提蒸汽 3670 — 196 2864 — 106 一段取熱 — — — — — — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L10 196 736 — 736L10 合計 — — — — — — 131106＋ 736L10 由熱平衡，得： 10 6＋ 439L10＝ 13110 6＋ 736L10 L10＝ 56869kg/h L10＝ 56869/＝ 73m3/h V11＝ 56869/166＋ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＝ V11＝ nRT11/p11＝ （ ＋ 196） /＝ 21103m3/h 第 13 塊板下氣液相負荷 已知： t13＝ 212℃ ， t14＝ 220℃ ， M＝ 194， p14＝ 第 13 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 /kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進料 126250 353 — — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L13 212 — 512 512L13 合計 129320＋ L13 — — — — — 106＋ 512L13 出 方 汽油 20459 220 807 — 106 煤油 22229 220 797 — 106 輕柴油 21209 252 — 633 106 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51646 346 — 907 106 汽提蒸汽 3670 — 220 2908 — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L13 220 792 — 792L13 合計 — — — — — — 106＋ 792L13 由熱平衡，得： 10 6＋ 512L13＝ 10 6＋ 792L13 L13＝ 81071kg/h L13＝ 81071/＝ V14＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 81071/194＝ V14＝ nRT14/p14＝ （ ＋ 220） /＝ 23916m3/h 24 第 17 塊板下氣液相負荷 已知： t17＝ 246℃ ， t18＝ 252℃ ， M＝ 235， p18＝ 第 17 塊板下的熱平衡計算表 物料 流率 /kg/h 密度/g/cm3 操作條件 焓 /kJ/kg 熱量 / kJ/h 壓力 /MPa 溫度 /℃ 氣相 液相 入方 進料 126250 353 — — 106 汽提蒸汽 3670 — 420 3316 — 106 內(nèi)回流 L17 246 — 615 615L17 合計 129320＋ L17 — — — — — 106＋ 615L17 出 方 汽油 20459 252 882 — 106 煤油 22229 252 866 — 106 輕柴油 21209 252 — 633 106 重柴油 10729 310 — 811 106 重油 51646 346 — 929 106 汽提蒸汽 3670 — 252 2972 — 106 二段取熱 — — — — — — 106 內(nèi)回流 L17 252 857 — 857L17 合計 — — — — — — 106＋ 857L17 由熱平衡，得： 10 6＋ 615L17＝ 10 6＋ 857L17 L17＝ 80165kg/h L17＝ 80165/＝ V18＝ 20459/102＋ 3670/18＋ 22229/157＋ 80165/235＝ V18＝ nRT18/p18＝ （ ＋ 252