【正文】 90100ASTM溫度/℃102ASTM溫差/℃—35EFV溫差/℃—10EFV溫度/℃同理可得各側(cè)線產(chǎn)品常壓EFV數(shù)據(jù)（2） 煤油常壓ASTM轉(zhuǎn)EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃192EFV溫度/℃———其中ASTM 10%70%斜率S=（3） 輕柴油常壓ASTM轉(zhuǎn)EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃239269EFV溫度/℃279281———其中ASTM 10%70%斜率S=（4） 重柴油常壓ASTM轉(zhuǎn)EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃322EFV溫度/℃338340———其中ASTM 10%70%斜率S= 臨界溫度以汽油為例，臨界性質(zhì)（臨界壓力和臨界溫度）、焦點(diǎn)性質(zhì)（焦點(diǎn)壓力和焦點(diǎn)溫度）計(jì)算方法相同。cm3比重176。（2） 根據(jù)《石油煉制工藝學(xué)》表51選定塔板數(shù)如下表。全塔塔板數(shù)總計(jì)為34層塔板。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程。故塔頂壓力=++=（絕）(4mmHg)，則推算得常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下塔頂壓力 一線抽出板（第9層）上壓力 二線抽出板（第18層）上壓力 三線抽出板（第27層）上壓力 汽化段壓力（第30層下）壓力 ，則加熱爐出口壓力=+= 精餾塔草圖精餾塔草圖見附錄二。根據(jù)《石油煉制工藝學(xué)》。m3 流量/Kgkg1熱量106/KJkg1（2） 原油在加熱爐出口條件下的焓h0計(jì)算如下表表254（2） 進(jìn)料在爐出口處攜帶的熱量（p= t=360℃）油料密度/Kgh1焓/KJh1氣相液相汽油719378751180—煤油793442081159—輕柴82940083—重柴（氣相）835243001167—重柴（液相）8965992—重油930163242—925合計(jì)—315700——所以h0=106/315700= KJ 塔底溫度取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，即3557=348℃ 塔頂及側(cè)線溫度假設(shè)與回流分配 假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度參考同類裝置的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下：塔頂溫度 110℃煤油抽出板溫度 180℃輕柴抽出板溫度 250℃重柴抽出板溫度 310℃ 全塔回流熱按以上假設(shè)溫度作全塔熱平衡見下表272表272 全塔熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽6702—4203316—合計(jì)322402—————出方汽油37875719108607—煤油44208793180—443輕柴40083829250—665重柴30292841310—826重油163242930348—887水蒸氣6702—1082700—合計(jì)322402—————全塔回流熱Q=（）106=106KJ采用兩個(gè)中段回流，第一個(gè)位于煤油側(cè)線與輕柴側(cè)線之間（第1113層），第二個(gè)位于輕柴側(cè)線與重柴側(cè)線之間（第2022層）。h1 側(cè)線及塔頂溫度校核校核自下而上依次為 重柴油抽出板（第27層）、輕柴油抽出板（第18層）、煤油抽出板（第9層）、塔頂溫度以及驗(yàn)證塔頂條件下水蒸氣是否會(huì)冷凝。Kg1熱量106/KJ 輕柴油抽出板（第18層）溫度校核做隔離體系第18層以下塔段熱平衡見表282表282 第18層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽4174—4203316—內(nèi)回流L825—619619L合計(jì)319874+L—————338106+619L出方汽油37875719250—煤油44208793250887—輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣4174—2502970—內(nèi)回流L825250870—870L二中循環(huán)——————合計(jì)319874+L—————308106+870L由熱平衡得：338106+619L=106+870L 內(nèi)回流L=117091Kg/h=537Kmol/h輕柴油抽出板上方氣相總量：375+285+231+537=1428Kmol/h輕柴油蒸汽分壓為：537/1428=有輕柴油EFV數(shù)據(jù):餾出體積0%10%30%50%常壓EFV279281261263℃與原假設(shè)很接近，認(rèn)為原假設(shè)正確。Kg1熱量106/KJ 塔頂溫度校核塔頂冷回流溫度t0=40℃,其焓值hll0,t1=180KJ/Kg；t1=110℃，回流（汽油）蒸汽的焓hvl0,t1=600KJ/Kg；塔頂回流量 L0=Q/（hvl0,t1 hll0,t1）=106/（600180）=106190Kg/h塔頂油氣量 （106190+37875）/101=1426Kmlo/h塔頂水蒸氣 6702/18=372Kmol/h塔頂油氣分壓 1426/（1426+372）=作汽油平衡氣化100%點(diǎn)的PT線，℃，則115=℃，與原假設(shè)110℃很接近，故認(rèn)為原假設(shè)是正確的。塔頂水蒸氣分壓 =℃，遠(yuǎn)低于塔頂溫度110℃，故在塔頂條件下水蒸氣處于過熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝。 第30塊塔板氣、液相負(fù)荷表291 第30層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽3265—4203316—內(nèi)回流L879321—828828L合計(jì)318965+L—————335106+828L出方汽油378757193261096—煤油442087933261071—輕柴400838293261054—重柴302928413261046—重油163242930348—887水蒸氣3265—3263111—內(nèi)回流L8793261029—1029L合計(jì)318965+L—————317106+1029L由熱平衡得：335106+828L=317106+1029L L=86070Kg/h=297Kmol/h液相負(fù)荷： L30=86070/879=98m3/h氣相負(fù)荷： V30=nRT/p=(375+285+184+110+297+181) （326+273）/=41563 m3/h 第1塊塔板上氣、液相負(fù)荷液相負(fù)荷： L1=106190/719=氣相負(fù)荷： V1=nRT/p=(1426+372) （110+273）/157=36447 m3/h 第1塊塔板下氣、液相負(fù)荷表293 第1層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽6702—4203316—內(nèi)回流L72840—280280L合計(jì)322402+L—————346106+280L出方汽油37875719118611—煤油44208793180—448輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣6702—1182200—內(nèi)回流L728118611—611L一、二中循環(huán)——————+合計(jì)322402+L—————298106+611L由熱平衡得：346106+280L=298106+611L L=145015Kg/h=1436Kmol/h液相負(fù)荷： L2=145015/728+98=297m3/h氣相負(fù)荷： V2=nRT/p=(375+372+1436) （118+273）/157=44254 m3/h 第8塊塔板氣、液相負(fù)荷表294 第8層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽6702—4203316—內(nèi)回流L784—381381L合計(jì)322402+L—————346106+381L出方汽油37875719728—煤油44208793180—448輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣6702—2811—內(nèi)回流L784669—669L一、二中循環(huán)——————+合計(jì)322402+L—————306106+669L由熱平衡得：346106+381L=306106+669L L=139201Kg/h=934Kmol/h液相負(fù)荷： L8=139201/784+98=氣相負(fù)荷： V8=nRT/p=(375+372+934) （+273）/161=38568 m3/h 第9塊塔板氣、液相負(fù)荷由熱平衡得：342106+418L=302106+711L L=132423Kg/h=854Kmol/h液相負(fù)荷： L9=132423/7793+98=265 m3/h氣相負(fù)荷： V9=nRT/p=(375+298+854) （180+273）/=35610 m3/h 第10塊塔板氣、液相負(fù)荷表296 第10層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽5736—4203316—內(nèi)回流L797180—447447L合計(jì)321076+L—————342106+447L出方汽油37875719766—29煤油44208793736—輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣5736—2820—內(nèi)回流L797740—740L一、二中循環(huán)——————+合計(jì)321076+L—————316106+740L由熱平衡得：342106+447L=106+740L