【正文】 再求出原油在加熱爐出口的條件下的焓h。應(yīng)考慮到生產(chǎn)航空煤油限定爐出口溫度不超過(guò)360℃.曲線3可讀在360℃%(體)。%30400=9306公斤/時(shí)據(jù)此可算出進(jìn)料在爐出口條件下的焓值h。取塔底溫度比汽化段溫度低7℃。回流分配如下塔頂回流取熱50% Q=10千焦/時(shí)第一中段回流取熱20% Q=10千焦/時(shí)第二段回流熱取30% Q=10千焦/時(shí)（4）側(cè)線及塔頂溫度的校核① 重柴油抽出板（第27層）溫度見(jiàn)表58，熱平衡圖見(jiàn)圖158 第27層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700氣提蒸氣46274203316內(nèi)回L794794L合計(jì)320327+L+794L出 方汽油111003151071煤油210403151046輕柴油218003151037重柴油30400315重油231360水蒸氣462710253107內(nèi)回L10251025L合計(jì)320327+L+1025L由熱平衡：+1025L=+794L所以內(nèi)回流L=112684公斤/時(shí)或112684/282=：(117+139+100++257)=1012重柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：。 恩氏蒸餾溫度℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差℃ 289 316 328 341 恩氏蒸餾溫差℃ 27 12 13平衡汽化溫差℃ 16 10 常壓平衡汽化溫度℃ %點(diǎn)的平衡汽化溫度為354℃（354－16－10－）=℃與原假設(shè)315℃很接近可認(rèn)為假設(shè)溫度正確。恩氏蒸餾溫度℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差℃ 239 恩氏蒸餾溫差℃ 平衡汽化溫差℃ 常壓平衡汽化溫度℃ 可以用《石油煉制工程》圖Ⅱ124先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)%點(diǎn)的平衡汽化溫度為270℃（270－－－）=℃與原假設(shè)256℃很接近可認(rèn)為假設(shè)溫度正確。恩氏蒸餾溫度℃ 0% 10% 30% 50% 恩氏蒸餾溫差℃ 159 171 179 194 恩氏蒸餾溫差℃ 12 8 15平衡汽化溫差℃ 5 4 常壓平衡汽化溫度℃ 191可以用《石油煉制工程》圖Ⅱ124先換算出常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)%點(diǎn)的平衡汽化溫度為189℃（189－5－4－）=℃與原假設(shè)180℃很接近可認(rèn)為假設(shè)溫度正確?！??！孢@低于塔頂溫度108℃故水蒸氣處于過(guò)熱狀態(tài)不會(huì)冷凝。這里主要計(jì)算111122230第30層塔板以下熱平衡見(jiàn)表511表511 第30層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700氣提蒸氣46244203316內(nèi)回320327+L324合計(jì)出 方汽油11100煤油210401092輕柴油21800重柴油30400807重油231360水蒸氣46273160內(nèi)回L10791079L合計(jì)320327+L入方合計(jì)：10+出方合計(jì)：10+1079L故由熱平衡得: 10+=10+1079LL=118909kg/h=410kmol/h液相負(fù)荷L=118909/910=氣相負(fù)荷V=NRT/p=（117+139+100+105+410）（+273）/（1000）=26114m/h第1層以下塔段的熱平衡見(jiàn)表512512 第1層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700氣提蒸氣61324203316內(nèi)回L116合計(jì)321832+L出 方汽油11100116煤油21040180輕柴油21800256重柴油30400315重油231360水蒸氣46271162702內(nèi)回L116627627L中回流+合計(jì)321832+L入方合計(jì)：10+出方合計(jì)：10+627L故由熱平衡得:10+=10+627L L=91979kg/h=液相負(fù)荷L=91979/+=260m/h氣相負(fù)荷V=NRT/p=（+117+）（116+273）/1000=30075 m/h第8層以下塔段的熱平衡見(jiàn)表513513 第8層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700 氣提蒸氣67634203316內(nèi)回L162439439L合計(jì)322463+L出 方汽油11100煤油21040180輕柴油21800256重柴油30400315重油231360水蒸氣46272773內(nèi)回L686686L一回流二回流合計(jì)322463+L入方合計(jì)：10+439L出方合計(jì)：10+686L故由熱平衡得： 10+439L= 10+686L L=101012kg/h=液相負(fù)荷L=101012/781+=260m/h氣相負(fù)荷V=NRT/p=（+117+）（162+273）/（1000）=24320 m/h 第10層以下塔段的熱平衡見(jiàn)表514514 第10層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700氣提蒸氣61324203316內(nèi)回L180452452L合計(jì)321832+L出 方汽油11100煤油21040輕柴油21800256重柴油30400315重油231360水蒸氣46272801內(nèi)回L中回流+合計(jì)321832+L入方合計(jì)：10+452L出方合計(jì)：10+故由熱平衡得: 10+452L= 10+ L=63676kg/h=419kmol/h液相負(fù)荷L=63676/+=210m/h氣相負(fù)荷V=NRT/p=（+117+139+419）（+273）/（1000）=24091 m/h第13層以下塔段的熱平衡見(jiàn)表515，塔熱平衡圖見(jiàn)圖5515 第13層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700氣提蒸氣61324203316內(nèi)回L合計(jì)321832+L出 方汽油11100212煤油21040212輕柴油21800256重柴油30400315重油231360水蒸氣46272122870內(nèi)回L212二回流合計(jì)321832+L入方合計(jì)：10+出方合計(jì)：10+故由熱平衡得：10+=10+ L=126422kg/h=832kmol/h液荷L=126422/+=氣相負(fù)荷V=NRT/p=（+117+139+832）（212+273）/（1000）=35324 m/h第17層以下塔段的熱平衡見(jiàn)表516　　　　　　 516 第17層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700氣提蒸氣61324203316內(nèi)回L239590590L合計(jì)321832+L出 方汽油11100煤油21040輕柴油21800256重柴油30400315重油231360水蒸氣46272976內(nèi)回L870870L二回流合計(jì)321832+L入方合計(jì)：10+590L出方合計(jì)：10+870L故由熱平衡得： 10+590L= 10+870L L=L=+=氣相負(fù)荷V=NRT/p=（+117+139+693）（+273）/（1000）=33836 m/h第19層以下塔段的熱平衡見(jiàn)表517，熱平衡圖見(jiàn)圖6517 第19層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓kJ/kg熱量、KJ/h10壓力溫度氣相液相大氣壓℃入 方進(jìn)料315700氣提蒸氣54784203316內(nèi)回L256661661L合計(jì)321178+L出 方汽油11100煤油21040輕柴油21800重柴油30400315重油231360水蒸氣46273010內(nèi)回L912912L中回流合計(jì)321178+L入方合計(jì)：10+661L出方合