【正文】 冷器，冬季利用裝置的側(cè)線余熱加熱采暖水輸出熱量。另外對水冷器進行定期化學清洗，提高其冷卻效果，減少了循環(huán)水用量。對機泵電機采用變頻技術(shù)，以滿足當原油性質(zhì)變化時，側(cè)線及回流油量變化情況下的節(jié)能。電脫鹽系統(tǒng)。在達到同等脫鹽、脫水水平的條件下，可節(jié)電約30%。通過細心調(diào)整操作可提高它們的自產(chǎn)量。投用機械抽真空泵，；加熱爐可采用高效火嘴，調(diào)整其合適的霧化蒸汽量；對蒸汽伴熱系統(tǒng)及蒸汽放空尾部安裝疏水閥，減少“小白龍”現(xiàn)象。 蒸汽的消耗主要在側(cè)線汽提及塔底吹汽，合理調(diào)整其側(cè)線汽提蒸汽用量及常減壓塔底吹汽量。換熱終溫是衡量常減壓裝置原油換熱回收情況的重要標志（換熱終溫每提高3℃, ）。管理好燃燒系統(tǒng),火嘴燃燒不好就會影響加熱爐熱效率。采用保溫材料降低爐壁熱損失。多燒系統(tǒng)干氣。既降低大量的燃料油量又平衡全公司干氣系統(tǒng)。吹灰器，裝置改造時采用的是聲波吹灰器，由于車間一直用原油作為燃料油，原油中的鹽類物質(zhì)及泥沙較多，爐管和空氣預熱器積垢較嚴重，其吹灰效果不太理想。 （5）其他節(jié)能降耗措施如污油回收系統(tǒng)改造，為更好地降低裝置煉油損失，利用原有設備進行改造將隔油池中的污油定期回收至罐內(nèi)，再用機泵打入電脫鹽罐內(nèi)，進行煉制。由此得平衡汽化各點的：0點 == 10%點 =0=030%點 == 50%點 ==70%點 =0=0 80%點 ==餾出（體積分數(shù)）%01030507080 00平衡汽化曲線各點溫度等于它的參考線各點溫度加上相對應的值，得平衡汽化溫度：0點== 10％ ==30％ =+= 50％ =342+7=34970％ =+0= 80％ =+= 計算結(jié)果整理如下表：餾出（體積分數(shù)）%01030507080溫度349由以上數(shù)據(jù)可繪制表如下： 原油的實沸點及平衡汽化曲線采用最常用的方法[1]：API1987法，此法不需要進行熱裂化修正，參見下式: 式() 式（）中a、的值查《石油煉制工程（第四版）》189頁表61；如下表： 常數(shù)a、的值體積分數(shù)%0%5%10%30%50%70%80%95%100%a由此可進行如下計算：【汽油】將汽油各段恩氏蒸餾溫度帶入式()計算可得：=======【煤油】同理，將煤油各段恩氏蒸餾溫度帶入式()計算可得：=======【柴油】同理，將柴油各段恩氏蒸餾溫度帶入公式計算可得：=======原油各餾分的實沸點溫度整理見下表：產(chǎn)品溫度/010%30%50%70%90%100%汽油煤油柴油（1）體積平均沸點汽油：/5=(93+114+131+150+182)/5=134煤油：/5=（220+224+231+244+）/5=柴油：/5=（231+++296+）/5=（2）恩氏蒸餾10%~90%餾分的曲線斜率汽油： =(18293)/(9010)=(/%)煤油： =()/(9010)=(/%)柴油： =()/(9010)=(/%)（3）立方平均沸點由《石油化工工藝計算圖表》[4]圖211查得立方平均沸點校正值： 產(chǎn)品的體積平均沸點校正值及立方平均沸點產(chǎn)品校正值立方平均汽油煤油柴油（4） 中平均沸點由《石油化工工藝計算圖表》[4]圖211查得中平均沸點校正值 產(chǎn)品的中平均沸點校正值及中平均沸點產(chǎn)品校正值中方平均汽油煤油柴油⑸ 由公式： 式() =()/() 式()查GB1885—83可得： 產(chǎn)品的密度換算表產(chǎn)品，g/cm3，g/cm3汽油煤油柴油(6) 產(chǎn)品的分子量、比重指數(shù)API、特性因數(shù) 分子量由《石油化工工藝計算圖表》[4]查得,API由《石油煉制工程》[1]中公式API＝－；由《石油煉制工程》[1]中式332計算得到。則：汽油和煤油之間的切割點＝（+）/2＝ ，以此點作垂線交橫軸體積分數(shù)，%，%，由此可確定煤油的體積收率為：%－%＝%：%－14%＝%同理可確定各產(chǎn)品的切割點和收率，結(jié)果表如下： 原油常壓切割方案及產(chǎn)品性質(zhì)產(chǎn)品實沸點切割點/實沸點沸程/收率/%密度（ρ20）恩氏蒸餾溫度/體積質(zhì)量/g/c m30%10%30%50%70%90%100% % %汽油~6593114131150182194煤油~204220224231244280295柴油~217231277296320342（2）物料衡算 物料衡算表（開工天數(shù)320d/年）油品產(chǎn)率%處理量/產(chǎn)量體積質(zhì)量/t/a/t/d/kg/h/kmol/h石油10010050015625汽油70煤油柴油重油3049500（1）選取塔板型式和塔板數(shù)塔板采用浮閥塔板，參考《石油煉制工程(第四版)》[1]表6—9和表6—10選定塔板數(shù)如下：被分離的餾分板數(shù)汽油——煤油段10煤油——柴油9柴油——汽化段4塔底汽提段4考慮到采用一個中段回流，用3層換熱塔板，故全塔塔板數(shù)總數(shù)為30層。塔頂采用兩級冷卻流程。℅的溫度為355根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)，原油蒸餾裝置的常壓塔的塔底溫度一般比汽化段溫度低5～10，取塔底溫度比汽化段溫度低7，則：塔底溫度=3557=348 塔頂及側(cè)線溫度的假設與回流熱的分配（1）假設塔頂及各側(cè)線溫度在塔內(nèi)有水蒸氣存在的情況下，常壓塔塔頂汽油蒸汽溫度可以大致定為該油品恩氏蒸餾60%點的溫度。 假設的塔頂及各側(cè)線溫度塔頂溫度煤油抽出板（第10層）溫度227柴油抽出板（第22層）溫度260（2）全塔回流熱按上述假設條件作全塔熱平衡。同時再參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)。 全塔回流熱物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱 量107kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料346——汽提蒸汽—4203316—合計—————出方汽油—煤油227—柴油260—重油348—875水蒸氣——合計—————所以：全塔回流熱=() 107=107（kJ/h）（3）回流方式及回流熱分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60；采用一個中段回流位于煤油側(cè)線與柴油側(cè)線之間（第11～13層之間）。 回流熱分配塔頂回流取熱60%=107kJ/h中段回流取熱40%=107kJ/h（第22層）溫度（1） 柴油抽出板（第22層）以下塔段的熱平衡 第22層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱 量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸汽—4203316—內(nèi)回流L—合計+L—————107+出方汽油260—107煤油260—107柴油260—107重油348—895．98107水蒸氣—260—107內(nèi)回流L—260—合計+L—————107+由熱平衡得： 107+=107+所以：內(nèi)回流L=（kg/h）換算得： /207=（kmol/h）柴油抽出板上方氣相總量為： +++=（kmol/h）柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為： （MPa）（2） 柴油蒸汽分壓下的溫度換算，可以用《石油煉制工程》191頁的圖611和圖612，先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)。（第10層）溫度（1） 煤油抽出板（第10層）以下塔段的熱平衡 第10層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱 量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進 料 355——107汽提蒸氣—4203316—107內(nèi)回流L183—合 計+L—————107+出方汽 油227—107煤 油227107柴 油260—107重 油 348—107水蒸氣—227—107內(nèi)回流L—227—合 計+L—————107+由熱平衡得：107+=107+所以：內(nèi)回流L=（kg/h）換算得： /190=（kmol/h）煤油抽出板上方氣相總量為： + + +=（kmol/h）煤油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為： （MPa）（2） 煤油蒸汽分壓下的溫度換算，可以用《石油煉制工程》191頁的圖611和圖612，先換算得常壓下平衡汽化數(shù)據(jù)。塔頂蒸氣一般冷凝到55～90。 露點溫度的換算項 目 50 70 90 100%恩氏蒸餾溫度，恩氏蒸餾溫差，平衡汽化溫差，常壓平衡汽化溫度，131 15019 32 182 19412 — — 由上表可求得汽油常壓露點溫度為：因為汽油的焦點溫度和焦點壓力依次為：381， ；再根據(jù)以上數(shù)據(jù)在平衡汽化坐標紙上作出汽油平衡汽化100%點的p—t線；由上述作出的汽油露點線相圖。由于不凝氣的存在，使求得的塔頂溫度比實際塔頂溫度約高出3%，則塔頂溫度為：147=與假設的142很接近，故原假設溫度正確。塔頂水蒸氣分壓為：—=。（第一塊板上方）的氣液負荷（1） 液相負荷 =（kmol/h）（2） 氣相負荷 =（+）/118+ /18=（kmol/h）（1） 第一層板下方熱衡算草圖（2） 已知：t1=133t2=137, M=120, P2= 第一層板下的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱 量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸氣—4203316—107內(nèi)回流L133—合 計+L—————107+出方汽 油—107煤 油227—107柴 油 260—107重 油 348—107水蒸氣 ——107中段回流——————107內(nèi)回流L133—合 計+L—————107+由熱平衡： 107+=107+ 所以： =（kg/h）（3） 第一層板下方的氣液負荷液相負荷：=（kmol/h）汽相負荷：=++(（