【正文】 107℃煤油抽出板（第9層）溫度 180℃輕柴油抽出板（第18層）溫度 256℃重柴油抽出板（第27層）溫度 315℃ 按上述假設(shè)的溫度條件作全塔熱平衡（見表329），由此求出全塔回流熱。（第9層）溫度的校核 進(jìn)料4444583kg/h106KJ/h塔底重油 332417kg/h第一中段回流QC2＝11106KJ/h塔底汽提水蒸汽6648kg/h重柴油汽提水蒸汽672kg/h重柴油24000kg/h 8汽油23625kg/h水蒸汽8294kg/h 第二中段回流QC2＝106KJ/h34311310113027222018輕柴汽提水蒸974kg/h輕柴32458kg/h煤油31958kg/h P=表432 第9層以下塔板熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進(jìn)料444458351106氣提蒸氣82944203316106內(nèi)回流L427427L合計452752+L106+427L出方汽油23625180754106煤油31958180389106輕柴32458256653106重柴2400031582910?；亓鳠岱峙淙缦拢核斎?0％ Qo＝10650％＝106KJ/h第一中段回流取熱20％ Qc1＝10620％＝11106KJ/h第二中段回流取熱30％ Qc1＝10630％＝106KJ/h（第27層）溫度校核 進(jìn)料444458kg/h106KJ/h塔底332417kg/h提水蒸汽6648kg/hkg/h 汽油23625kg/h，水蒸汽6648kg/h 煤油31958kg/h輕柴油32458kg/h重柴油24000kg/h，t＝315℃，P＝34312730如圖作第27層以下塔段的熱平衡表430第27層以下塔段熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進(jìn)料444458354106汽提蒸氣66484203316106內(nèi)回流L308879879L合計451106+L106+879L出方汽油236253151080106煤油319583151055106輕柴324583151034106重柴24000315820106重油332417347887106水蒸氣6648—3153107106內(nèi)回流L31510361036L合計442390+L—106+1036L由熱平衡Q入＝Q出，可以求出L106+879L=+1046L內(nèi)回流 L26=169461kg/h或169461/269＝630kmol/h 重柴油抽出板上方氣相總量為：V27＝汽油+煤油+輕柴+L+塔底水蒸汽=197+184+159+630+=＝重柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為：630/=重柴油的平衡汽化溫度為（℃）0％10％30％50％ 平衡汽化溫差℃ 查工藝圖表2213（《煉油設(shè)計工藝計算圖表集（上，下）》）得，％ 點(diǎn) 溫度為323℃ 則有：30％點(diǎn)=3232=321℃ 10％=℃ 0％點(diǎn)==℃℃，與原假設(shè)的315℃很接近，可認(rèn) 原假設(shè)溫度是正確的。顯然e0＜eF，即在加熱爐出口條件下過汽化油和部分重柴油處于液相，據(jù)此可算出原油在爐出口條件下的焓h0。校核的方法是作絕熱閃蒸過程的熱平衡計算以求得爐出口溫度。表425汽提水蒸汽用量油 品/％（重，對油）千克/時千摩/時一線煤油3959二線輕柴397454三線重柴672塔底重油26648合計9003500選用浮閥塔板參照《石油煉制工程》選定塔板數(shù)如下：汽油煤油段 9層煤油輕柴油段 6層輕柴油重柴油段 6層重柴油－汽化段 3層塔底汽提段 4層考慮采用兩個中段回流，每個用3層換熱塔板，共6層，全塔塔板數(shù)總計為34層汽油23625kg/h塔頂冷回流61648kg/h煤油汽提蒸汽959kg/h（420℃）煤油31958kg/h輕柴油汽提974kg/h（420℃）輕柴油32458kg/h重柴油汽提672kg/h（420℃）重柴油24000kg/h塔底汽提水蒸汽6648kg/h 221820302731進(jìn)料444458kg/h106kg/h34131091107℃℃℃℃256℃180℃第一中段回流QC1=11106KJ/h第二中段回流106KJ/h塔底重油3324175585375585375kg/h，塔頂采用兩級冷凝冷卻流程，使用一個管殼式后冷器，故塔頂壓力＝++＝（絕），則推算得常壓塔的各關(guān)鍵部位的壓力如下一線抽出板（第9層）上壓力：+8＝二線抽出板（第18層）上壓力：+17＝三線抽出板（第27層）上壓力：+26＝汽化段壓力（第30層下）+29＝，則加熱爐出口壓力＝+＝取過汽化度為進(jìn)料的2％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）％（體積分?jǐn)?shù)），即過汽化量為8889要求進(jìn)料在汽化段中的汽化率eF為：eF（體積分?jǐn)?shù)）＝%+%+%+6%+%=%表426汽化段中各物料的物流（千摩/時）產(chǎn)品油水蒸氣量（kmol /h）汽 油煤 油輕 柴重 柴過汽化油油氣合計水蒸汽（塔底汽提）197 184159898889/300=306596648/18=由此算得汽化段的油氣分壓為：659/(659+)=％（體積分?jǐn)?shù)）的溫度，： 由原油常壓下的沸點(diǎn)曲線轉(zhuǎn)化為常壓下平衡汽化曲線（2）， 得到兩條曲線的交點(diǎn)溫度為320℃，℃。本設(shè)計未凝氣作本裝置加熱爐燃料， MPa（表）左右，（表）則 P頂＝104＋105＝=（3）塔頂溫度確定： 根據(jù)同類裝置，設(shè)t頂＝105℃（4）塔底溫度： 因未用水蒸氣汽提，所以與氣化段溫度相同，為225℃：根據(jù)塔頂產(chǎn)品的實(shí)沸點(diǎn)100％點(diǎn)為130℃。：本裝置設(shè)計初頂產(chǎn)品為130℃的重整原料，由其實(shí)沸點(diǎn)100％％（體積），%(質(zhì)量)，對全塔作物料平衡計算得到塔頂和塔底產(chǎn)品質(zhì)量流率。：（1）塔的操作溫度：根據(jù)相關(guān)裝置的實(shí)際操作參數(shù)，設(shè)定初餾塔進(jìn)料溫度為225℃，塔頂溫度為105℃，由于未用水蒸氣汽提，所以塔底近似溫度為225℃。6．塔板型式和塔板間距本設(shè)計采用浮閥塔板。本設(shè)計常壓塔塔頂冷回流：一中循環(huán)回流：二中循環(huán)回流，回流取熱比為5：3：2；中段回流進(jìn)口溫度為80℃。全塔取出的回流熱也將增加，也就相應(yīng)增加加熱爐的熱負(fù)荷和塔頂冷凝熱負(fù)荷，要在保證側(cè)線質(zhì)量的前提下盡量減少過汽化率，為設(shè)計取過汽化率為2%（重量）。塔底汽提則可以分餾出塔底重油中輕餾分含量，從而提高餾分油的收率，總的來說，汽提的目的，就是降低油氣分壓，以便輕餾分更多地留出來。汽化段溫度即是進(jìn)料的絕熱閃蒸溫度，可由汽化段和爐出口操作壓力、產(chǎn)品總收率、汽提蒸汽用量來定。又塔頂餾出物包括塔頂產(chǎn)品，塔頂回流蒸汽，不凝氣和水蒸汽。：1壓力：常壓塔頂壓力是塔頂回流罐或產(chǎn)品罐的壓力加上塔頂換熱系統(tǒng)的阻力。常一線出產(chǎn)品煤油。與國外原油相比，大慶原油的凝點(diǎn)和蠟含量較高。根據(jù)高溫腐蝕機(jī)理分析，目前控制高溫腐蝕環(huán)境的對策有如下幾種：：原油的酸值易于通過稀釋加以降低，對許多煉油廠而言混煉不失為一種較好的防止高溫腐蝕的方法，即不需要額外支出或投資，只需在計劃和運(yùn)行上作些額外的努力。注水量不要長時間固定一個量，每隔一段時間調(diào)整一次。一般需要兩個星期，然后可以根據(jù)腐蝕速度調(diào)節(jié)注入量。現(xiàn)場一般控制一個定量，根據(jù)塔頂腐蝕數(shù)據(jù)來調(diào)節(jié)。緩蝕劑可以以單分子狀態(tài)吸附在金屬表面，形成一層致密的膜，其極性因子吸附在金屬設(shè)備表面，另一端烴類因子則在設(shè)備與介質(zhì)之間組成一道屏障，隔斷了腐蝕介質(zhì)和金屬的接觸，因此具有保護(hù)作用[17]。如果用液氨配置溶液，要小心液氨對呼吸道的刺激。因此有不少人認(rèn)為可以保持弱酸環(huán)境不要注氨，以控制腐蝕速度。② 揮發(fā)線注入氨。日常生產(chǎn)中，為了控制蒸餾裝置的塔頂?shù)蜏仉娀瘜W(xué)腐蝕，最有效的手段就是工藝防腐，一般都采用“一脫三注”—原油深度電脫鹽，塔頂揮發(fā)線注入氨、注緩蝕劑、注水。生產(chǎn)中開關(guān)重油閥門時要注意安全，以免燙傷或發(fā)生火災(zāi)。常壓爐、減壓爐的輻射室，介質(zhì)溫度高于250℃的工藝管道。為節(jié)約成本，各裝置基本未對油氣管線的材質(zhì)進(jìn)行升級，仍然還是采用碳鋼管，只是增加了在線測厚的頻次?，F(xiàn)在加工高硫原油的常壓塔，常一中以上塔體一般都采用內(nèi)部襯不銹鋼初餾塔、常壓塔頂空冷設(shè)備部位，沖蝕和露點(diǎn)腐蝕嚴(yán)重。(2) 防護(hù)措施，防護(hù)措施可分為兩種：工藝防腐和設(shè)備防腐。在各種低溫油氣管線、含硫管線、高溫管線的直管段、重點(diǎn)是彎頭部位做出活動式的保溫以方便測厚。指標(biāo)是：PH值在7到9之內(nèi)。結(jié)果表明, 減壓餾分油收率提高了 % , 具有技術(shù)經(jīng)濟(jì)可行性[16]。目前在工藝加工流程、設(shè)備結(jié)構(gòu)及優(yōu)化操作等方面有了較大的技術(shù)進(jìn)步。吹灰器，裝置改造時采用的是聲波吹灰器，由于車間一直用原油作為燃料油，原油中的鹽類物質(zhì)及泥沙較多，爐管和空氣預(yù)熱器積垢較嚴(yán)重，其吹灰效果不太理想。多燒系統(tǒng)干氣。管理好燃燒系統(tǒng),火嘴燃燒不好就會影響加熱爐熱效率。 蒸汽的消耗主要在側(cè)線汽提及塔底吹汽，合理調(diào)整其側(cè)線汽提蒸汽用量及常減壓塔底吹汽量。通過細(xì)心調(diào)整操作可提高它們的自產(chǎn)量。電脫鹽系統(tǒng)。另外對水冷器進(jìn)行定期化學(xué)清洗，提高其冷卻效果，減少了循環(huán)水用量。如加強(qiáng)加熱爐操作管理的“三門一板”等；二是投資較少的單體設(shè)備提高效率，如塔板的改造等；三是投資較大的以換熱流程為主體的裝置。隨著原油成本不斷上升，煉油企業(yè)所面臨的壓力越來越大，降低成本提高企業(yè)競爭能力是企業(yè)生存發(fā)展的必然途徑。實(shí)例證明，本技術(shù)在冶金行業(yè)加熱爐應(yīng)用可節(jié)約燃料5%～10%，減少氧化燒損20%以上；在石化行業(yè)加熱爐應(yīng)用可節(jié)約燃料2%以上。而目前真正能實(shí)現(xiàn)自動控制的，只有出口溫度與燃料油閥位的閉環(huán)控制。比如加熱爐設(shè)計、設(shè)備狀況、燃燒調(diào)整、工藝操作、運(yùn)行負(fù)荷等。若過?？諝庀禂?shù)過大，勢必?zé)煔庵醒鹾窟^大，將造成上面分析所說的各種危害。（3)過?？諝庀禂?shù)越大，必將造成露點(diǎn)腐蝕溫度越高：為避免空氣預(yù)熱系統(tǒng)遭受露點(diǎn)腐蝕的影響，只能限制排煙溫度的降低，因此，降低過