【正文】 7℃煤油抽出板（第9層）溫度 180℃輕柴油抽出板（第18層）溫度 256℃重柴油抽出板（第27層）溫度 315℃ 按上述假設(shè)的溫度條件作全塔熱平衡（見表329），由此求出全塔回流熱。由曲線（4）可以查得，當(dāng)eF＝％（體）時的溫度為354℃，它即為欲求的汽化段溫度tf，由tf是由相平衡求得，還需進行核算。:由于初餾塔分離精度、操作條件要求不高因此初餾塔采用傳統(tǒng)的F1型重閥，根據(jù)浮閥塔的計算過程計算塔徑以及塔高。浮閥塔板設(shè)有能上下浮動的閥片，能在較寬范圍內(nèi)保持高的分餾效率，操作彈性較大，又在不同的氣體負(fù)荷下，浮閥可以在一定開度范圍內(nèi)自行調(diào)節(jié)，隨著氣體負(fù)荷的變化相應(yīng)地變化浮閥的流通面積，可在寬廣的操作范圍內(nèi)使得氣、液接觸較好，塔板效率較高，應(yīng)用較為廣泛。在提取回流的同時，使各塔板上的汽液相充分接觸，達到了傳熱，傳質(zhì)目的。3．側(cè)線汽提及塔底汽提對于側(cè)線汽提，由于油品分餾塔要求分離精度較低，側(cè)線抽出的產(chǎn)品必然還有比該側(cè)線還輕的低沸點物質(zhì)。2． 溫度：常壓塔頂溫度可選用塔頂回流或塔頂循環(huán)回流控制，是在塔頂油氣分壓下產(chǎn)品的露點溫度。表21原油蒸餾數(shù)據(jù)餾程℃占原油（每餾分）m%密度（20℃）g/cm3占原油（每餾分）v%＜150150—180180—200200—230235—250250—275275__300300—350350395395425425500＞500由以上大慶原油的性質(zhì)確定生產(chǎn)方案。一般，三注按流程走向的順序是注入氨、注緩蝕劑、注水。在開工初期，要盡快將緩蝕劑注入到塔頂，而且量要大。③ 塔頂揮發(fā)線注入緩蝕劑[11]。氨水除了中和作用還可以起調(diào)節(jié)PH值的作用。國內(nèi)已有多起材質(zhì)用錯，造成泄漏著火，甚至傷及生命的事故發(fā)生。② 高溫腐蝕的設(shè)備防護。在塔頂腐蝕環(huán)境下，碳鋼會產(chǎn)生嚴(yán)重的均勻腐蝕，表現(xiàn)為露點腐蝕，奧氏體不銹鋼則會發(fā)生應(yīng)力腐蝕破裂[7]。它的原理就是利用探針上的電阻片受到腐蝕而減薄產(chǎn)生的電阻變化來在線監(jiān)測探針安裝點處的腐蝕速度。（1）強化原油蒸餾法，此方法是通過往原油或常壓重油中加活性添加劑, 改變系統(tǒng)狀態(tài), 調(diào)節(jié)石油分散體系中分子間的相互作用, 使餾分油的相對揮發(fā)度增加,提高拔出率[19]。既降低大量的燃料油量又平衡全公司干氣系統(tǒng)。換熱終溫是衡量常減壓裝置原油換熱回收情況的重要標(biāo)志（換熱終溫每提高3℃, ）。在達到同等脫鹽、脫水水平的條件下，可節(jié)電約30%。常減壓蒸餾裝置循環(huán)水主要用于水冷器冷卻油品，為進一步降低循環(huán)水單耗，使單位加工費用降低到最小，經(jīng)仔細(xì)研究，采取的措施為：夏季用空冷器代替水冷器，冬季利用裝置的側(cè)線余熱加熱采暖水輸出熱量。原油蒸餾過程是一個消耗巨大能量的復(fù)雜工藝生產(chǎn)過程，其能耗占煉廠總能耗的20%以上，因而節(jié)能問題一直是原油蒸餾過程優(yōu)化控制的一個主要問題。加熱爐的操作，很大程度上依賴于現(xiàn)場管理和現(xiàn)場操作，比如燃燒器的調(diào)風(fēng)門、霧化蒸汽調(diào)節(jié)、吹灰器的控制、自動點火的控制等。加熱爐的煙氣氧含量與過?？諝庀禂?shù)的關(guān)系。影響加熱爐熱效率的因素十分復(fù)雜，主要有加熱爐的結(jié)構(gòu)，型號，形狀，大小，如常見的爐管是圓筒式加熱爐的主要構(gòu)件之一，其受熱、結(jié)焦和腐蝕等狀況影響加熱爐的熱效率外；另外在保證燃料完全燃燒和爐壁保溫正常情況下，影響加熱爐熱效率的關(guān)鍵是取決于降低排煙溫度，降低過?？諝庀禂?shù)即煙氣中的氧含量，減少不完全燃燒的損失，減少散熱損失等[6]。初餾塔底油料,經(jīng)加熱爐加熱至360～370℃,進入常壓塔,塔頂出汽油,第一側(cè)線出煤油,第二側(cè)線出柴油。工藝特點:（1）對裝置現(xiàn)有流程不進行改動，僅在原油進脫鹽罐之前、混合器與混合閥之后的管路上增加一條同徑付線，將超聲波作用區(qū)域安裝在付線上。由于原油進入煉油廠后必須首先進入常減壓裝置進行一次加工,因此煉油廠的加工能力一般用原油常壓蒸餾裝置的加工能力來表示,因此世界原油加工的能力基本上就是世界常壓蒸餾裝置的加工能力。在塔的側(cè)部開若干側(cè)線以得到如汽、煤、柴等輕質(zhì)餾分和常壓重油等多個產(chǎn)品。因此，原油的蒸餾裝置在煉化企業(yè)中占有重要的地位，又被稱為煉化企業(yè)的“龍頭”。石油工業(yè)不但提供了我們社會中最主要的動源，同時，也因為我國石油工業(yè)的發(fā)展，提供了石化產(chǎn)業(yè)為數(shù)眾多中下游業(yè)者穩(wěn)定的石化基本原料(甲烷，乙烷，乙烯，丙烯，丁二烯，苯，甲苯，二甲苯等)之供應(yīng)。利用大學(xué)期間學(xué)習(xí)過的石油煉制工程﹑化工原理及煉油類參考書籍順利的完成了本次設(shè)計。塔頂取熱：第一中段回流取熱：第二中段回流取熱為5：2：3，最后校核各主要部位溫度是否在允許的誤差范圍內(nèi)。隨著我國社會經(jīng)濟情況的變化，科學(xué)技術(shù)水平以及工業(yè)生產(chǎn)水平的大幅度提高，對石油產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo)的要求不斷嚴(yán)格。由于海上石油產(chǎn)量增加，也成為非歐佩克國家中增產(chǎn)石油最多的國家；其次是美國和俄羅斯。原油是不同沸點的復(fù)雜組分組成的混合物，我們所說的常減壓蒸餾就是指在常壓狀態(tài)下和真空狀態(tài)下，根據(jù)原油中各組分的沸點不同，將原油切割成不同餾出物的過程。在進入煉油裝置前,要將原油中的鹽含量脫除至小于3mg/L,%。（4） DCS程序控制設(shè)計隨原油性質(zhì)變化自動調(diào)節(jié)超聲波參數(shù)，適應(yīng)靈活多變的原油加工方案。采用減壓操作是為了避免在高溫下重組分的分解(裂解)。排煙溫度越高，過?？諝鈳ё叩臒崃吭蕉啵瑢嵝视绊懺酱?。要使加熱爐高效正常運轉(zhuǎn)，除采用新型結(jié)構(gòu)的加熱爐，改善爐管的受熱狀況，預(yù)防結(jié)焦，減少腐蝕外；從改善排煙狀況，維持較低排煙溫度；減少煙氣氧含量，確定最佳過剩空氣系數(shù)等均是行之有效的措施。這種依賴于個人操作技能的操作方式，決定了加熱爐的運行水平必然是參差不齊的，這樣的技術(shù)現(xiàn)狀與當(dāng)前提倡的節(jié)能降耗、建設(shè)節(jié)約型社會的要求是有差距的。能源消耗費用在煉油生產(chǎn)過程中占有較大比例，如何優(yōu)化用能結(jié)構(gòu)，降低系統(tǒng)能耗是企業(yè)發(fā)展和提高經(jīng)濟效益的重要環(huán)節(jié)。（2）降低電耗，機泵、風(fēng)機采用變頻器。 蒸汽的消耗主要在減壓抽真空系統(tǒng)、加熱爐霧化蒸汽及冬季伴熱系統(tǒng)等。嚴(yán)格工藝紀(jì)律，控制好燃料油的壓力及溫度，加熱爐參數(shù)不作大幅度調(diào)整，保證加熱爐的燃燒狀態(tài)良好，作到火苗齊、火焰短、爐膛明亮、火焰不直撲爐管。計劃在加熱爐改造時上一套激波吹灰器，提高吹灰效果。（2）采用蒸汽 + 機械抽真空系統(tǒng)，此方法不僅能節(jié)約蒸汽，降低加工成本，也能減少環(huán)保壓力，避免含硫污水的產(chǎn)生，同時不受蒸汽壓力的影響，而影響真 空 度 。如果加工含硫較高的原油可以每進行一次定點測厚，并作好記錄以進行對比。為了避免氯離子造成的不銹鋼材質(zhì)應(yīng)力開裂，可以使用管束材質(zhì)為鈦合金或雙相不銹鋼的空冷，也可以在空冷入口處用鈦板做襯板。彎頭、三通、熱電偶套管插入處、倒淋，這些地方的環(huán)烷酸腐蝕特別嚴(yán)重，也需要對這些區(qū)域進行定期定點測厚。① 油電脫鹽。理由還有減少化工原材料的用量，而且長期注氨，生成的氯化銨鹽會在冷卻器中沉積，造成塔頂各水冷器結(jié)垢嚴(yán)重，嚴(yán)重影響傳熱效果。一般常用的緩蝕劑是中和緩蝕劑，即其中含有大量的起中和作用的有機胺。④ 揮發(fā)線注水。：使用油溶性緩蝕劑；原油脫酸等方法屬于新技術(shù)，國內(nèi)尚處于研究階段，我們應(yīng)密切注意，了解專業(yè)前沿內(nèi)容，以便盡快服務(wù)于生產(chǎn)。常二線出產(chǎn)品輕質(zhì)柴油。由于塔頂不凝氣量很少可忽略不計。本次設(shè)計， ,420℃的過熱水蒸汽。雖然熱回流設(shè)計已為日益發(fā)展的蒸餾工藝的采納，它不僅回收了常頂油汽的低溫位熱量，減少了冷卻負(fù)荷，且能降低塔頂壓力，進而降低常壓爐出口溫度，但它的流程較冷回流復(fù)雜的多。（2）塔的操作壓力：壓力的選擇主要以塔內(nèi)的最小壓力應(yīng)使餾出產(chǎn)品能克服冷換設(shè)備及管線、管件的壓力降，順利的流到回流罐或抽出泵入口為原則。％（v），而實際不可能這么大，%(m)，處理量按年開工330天計，對全塔作物料平衡，得： F=D+W D=%F F=370104t/a=11212t/d=467850kg/h D=467850=23392kg/h 所以W=444458kg/h 4 常壓塔計算1．原油實沸點：原油密度：（20℃） g/cm3表41基礎(chǔ)數(shù)據(jù)餾程/℃占原油（每餾分）m%密度（20℃）g/cm3占原油（每餾分）v%＜150150—180180—200200—230235—250250—275275__300300—350350395395425425500＞500表42各側(cè)線產(chǎn)品數(shù)據(jù)項 目密度/（20℃）/餾程/℃HK10%30%50%70%90%KK常 頂80100120135149168200常一線170196206215224238259常二線256267275278285294305常三線309319322326331338345常 底340由公式：tv＝（t10＋t30+t50+t70+t90)/5 ℃得汽油餾分：tv＝100+120+135+149+168/5=℃煤油餾分：tv＝196+206+215+224+238/5=℃輕柴餾分：tv＝267+275+278+285+294/5=℃重柴餾分：tv＝319+322+326+331+338/5=℃由公式：斜率S＝（T90T10)/(9010) ℃/% 得汽油餾分：斜率S＝(168100)/(9010)=℃/%煤油餾分：斜率S＝(238196)/(9010)=℃/%輕柴餾分：斜率S＝(294267)/(9010)=℃/%重柴餾分：斜率S＝(338319)/(9010)=℃/%由公式：tcu＝tv△cu ∵ln△cu＝+ ∴△cu＝exp（+）汽油餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝℃煤油餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝℃輕柴餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝258℃重柴餾分：△cu＝exp（+）＝ tcu＝＝℃由公式：tMe＝tv△Me ∵ln△Me＝+ ∴△Me＝exp（+）汽油餾分：△Me＝exp（+）= tMe＝—=℃煤油餾分：△Me ＝exp（+）= tMe＝—=℃輕柴餾分：△Me＝exp（+） = tMe＝—=℃重柴餾分：△Me＝exp（+）= tMe＝=℃由公式 K＝()/，式中T現(xiàn)一般使用中平均沸點，且T為油品平均沸點的絕對溫度（K)已知： ＝d420+△d汽油餾分：已知d420＝ , △d = ＝ K=(+)1/3/=煤油餾分：已知d420＝ , ＝ K=(+)1/3/=輕柴餾分：已知d420＝, ＝ K=*(+)1/3/= 重柴餾分：已知d420＝ , ＝ K=(+)1/3/=由API.＝汽油餾分：API.=煤油餾分：API.=輕柴油餾分：API.=重柴油餾分：API.=汽油餾分:標(biāo)43汽油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出（體積分?jǐn)?shù)）/％01030507090100溫度/℃80100120135149168200恩氏蒸餾10％～70％點斜率＝（149100）/(7010)=℃/%由圖查得：平衡汽化50％點＝恩氏蒸餾50％℃故 平衡汽化50％點＝=℃根據(jù)恩氏蒸發(fā)曲線溫度差查圖的平衡蒸發(fā)曲線溫差表44平衡汽化曲線各段溫差曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃0～10％2010％～30％2030％～50％15850％～70％14770％～90％19990％～100％3211由平衡蒸餾50％點及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點溫度30％＝＝℃10％＝=℃0％＝=℃70％＝+7=℃90％＝+9=℃100％＝+11=℃煤油餾分: 表45煤油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出（體積）/％01030507090100溫度/℃170196206215224238259同前面的步驟：恩氏蒸餾10％～70％點斜率＝（224196）/(7010)=℃/%同前,查得平衡汽化50％點－恩氏蒸餾50％點＝故 平衡汽化50％點＝+215=℃表46平衡汽化曲線各段溫差 曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃0～10％26710％～30％10530％～50％950％～70％970％～90％14890％～100％197由50％點及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點溫度30％＝=℃10％＝=℃0％＝=℃70％＝+=℃90％＝+8=℃100％＝+7=℃輕柴油餾分:表47輕柴油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出