【正文】 度差別較大,如中石化有些煉廠的常頂和常一線能夠脫空,但尚有40%的裝置的常頂與常一線恩氏蒸餾餾程重疊超過10℃,最多重疊度達到86℃,多數裝置常二線與常三線 恩氏蒸餾餾程重疊在15 ℃以上,實沸點重疊則超出25 ℃.潤滑油餾分切割也同國外先進水平存在一定差距,主要表現在輕質潤滑油餾分的揮發(fā)度及重質潤滑油餾分的殘?zhí)亢桶捕ㄐ缘确矫娲嬖诓罹噍^大。所謂原油的常壓蒸餾，即為原油在常壓（或稍高于常壓）在復合塔下進行的蒸餾[1]。正因為如此，幾乎在所有的煉油廠中，第一加工裝置就是蒸餾裝置。s crude distillation unit is the leading device, it pulled out rate, product quality, segmentation accuracy, and energy consumption of the entire refinery great influence subsequent design is with capacity of million tons of crude oil atmospheric distillation tower, followed by plate design and hydrologic accounting.avail university period study ultra petroleum refining engineering and chemical engineering theory andreference oil refining chemical engineering munication grade half cloth propitious finish these degree design off of.Atmospheric tower design is mainly products Engler distillation data to calculate the product of the physical property data to determine the cutting program to calculate the yield of the product. Reference to similar devices to determine the plate number, location of feeding and lateral line out, and then determine the major parts of the operating pressure and assumed operating temperature, fulltower heat balance calculations, to take two condensing cooling tower and two midback. Tower for heat: the first heat to take back the middle: midback to take the second heat 5:2:3, the last check of all the major parts of the temperature within the allowable error range.Plate in the form selected valve trays , according to the largest tower vapor pressure, liquid load at the tower diameter is , take the plate spacing m. This part is most important is accounting tray hydrodynamics and operational performance, make the plate in the appropriate operating ranges.Keywords: atmospheric tower, energy, valve trays, fluid mechanics目 錄370萬噸/年大慶原油常壓蒸餾工藝設計 11 文獻綜述 1 1 2 3 3 4 5 6 常壓加熱爐 6 7 8 9 10 11 13 腐蝕的監(jiān)測和防護方法 142 設計任務說明書 19 19 19： 21．各產品數據 21： 223 初餾塔的工藝設計 25： 25： 25： 26: 26： 26： 274 常壓塔計算 29 29 31 31 31 31 32 33 34 34 39 40 41 焦點壓力 42 42 47 48 51 53 54 54 56 56 56 57 57 tF的校核 58 60 61 61 61 63 63（第27層）溫度校核 63（第18層）溫度校核 66（第9層）溫度的校核 68 71，液相負荷 72 73 75 75 77 79 81 83 83 85 87 89 91 91 93 95 975 塔的工藝計算 98 98 98 99 101 102 102 103 104 105 110 110 111 112致 謝 120參考文獻 121123370萬噸/年大慶原油常壓蒸餾工藝設計1 文獻綜述石油及石油化學工業(yè)是我國邁向工業(yè)化社會，追求經濟發(fā)展的基礎產業(yè)。本次設計是年處理量為370萬噸原油的常壓蒸餾塔，其次為塔板的設計及水利學核算。塔板形式選用浮閥塔板,依據常壓塔內最大汽、 m。石油是一種極其復雜的混合物，而蒸餾是分離液體混合物的典型操作。俄羅斯保持了最大石油生產國的地位，美國本土陸上和墨西哥灣海上石油產量都有所增加。不同沸點范圍的餾出物稱之為“餾分”，在一定溫度下蒸餾出來的餾分也是混合物。由于原油形成的是一種比較穩(wěn)定的乳化液,煉油廠廣泛采用的是加破乳劑和高壓電場聯合作用的脫鹽方法[2], 在電脫鹽罐內,在破乳劑和高壓電場(強電場梯度500～1000 v/cm,弱電場梯度為150～300 v/cm)的共同作用下,乳化液被破壞,小水滴聚生成大水滴,通過沉降分離,排出污水，即所謂電脫鹽脫水。另外，超聲波系統(tǒng)控制還配有現場手操、控制室遠程手操兩種手動操作模式。減壓塔側線油和常壓塔三、四線油,總稱“常減壓餾分油”,用作煉油廠的催化裂化等裝置的原料。 （2)使燃燒溫度下降：在加熱爐內，燃料燃燒溫度越高，火焰和高溫煙氣傳給輻射爐管的熱量也越多。我們應從以下幾方面提高加熱爐熱效率。近年來，人們加強對現代控制理論的研究與應用，國內外出現了自校正系統(tǒng)、自適應控制、模糊控制、智能控制等新型控制系統(tǒng)，國內高校、研究院和企業(yè)逐步開展加熱爐的數學模型與仿真研究，開展模糊控制算法及智能控制系統(tǒng)的研究，取得了一些成果并獲得很好的應用，石化生產裝置多采用集散控制系統(tǒng)，但真正實現加熱爐自動控制的并不多，只用作數據采集、出口溫度的單回路調節(jié)，模仿代替儀表PID調節(jié)，無法達到最優(yōu)的節(jié)能操作狀態(tài)。由于常減壓蒸餾是石油加工中應用最為廣泛的分離過程之一。對機泵電機采用變頻技術，以滿足當原油性質變化時，側線及回流油量變化情況下的節(jié)能。投用機械抽真空泵，；加熱爐可采用高效火嘴，調整其合適的霧化蒸汽量；對蒸汽伴熱系統(tǒng)及蒸汽放空尾部安裝疏水閥，減少“小白龍”現象。采用保溫材料降低爐壁熱損失。 （5）其他節(jié)能降耗措施如污油回收系統(tǒng)改造，為更好地降低裝置煉油損失，利用原有設備進行改造將隔油池中的污油定期回收至罐內，再用機泵打入電脫鹽罐內，進行煉制。（3）采用先進的流程模擬軟件，采用先進的流程模擬軟件，如 P r oⅡ、Aspen Plus 等計算機模擬軟件對生產進行優(yōu)化，對出裝置的不足，達到深拔的目的。這種方法有一個缺點，就是高溫部位的測厚數據有時候不太準確，經常會比原始厚度還厚，可能與測厚儀器或測厚手法有關系。在塔頂水冷器的管束上可采用新型涂料進行內外防腐[8]。高溫換熱器的材質也應提高檔次，以減少腐蝕。原油電脫鹽是控制腐蝕的關鍵一步，充分脫除水解后產生氯化氫的鹽類是防止腐蝕的治本辦法，通過有效的脫鹽，實現脫后原油含鹽3毫克每升以下，即可對低溫部位腐蝕進行有效的控制。但由于緩蝕劑的適宜工作環(huán)境是弱堿性，所以需要在注緩蝕劑前先注氨，將PH值調到堿性，發(fā)揮緩蝕劑的作用。緩蝕劑的配制和破乳劑相同[9]。在揮發(fā)線上注水，可使冷凝冷卻器的露點部位轉移以保護冷凝設備。2 設計任務說明書 大慶原油是我國的主要油區(qū)原油之一，許多煉廠均采用大慶原油煉制各種產品，在我國處于重要地位。常三線產品重質柴油。側線油品抽出溫度可由回流或抽出量來控制，是在該抽出層油氣分壓下未經汽提的油品的泡點溫度。4．過汽化率常壓塔進料的汽化率至少應等于塔項產品和各側線產品之和，否則不能保證要求的拔出率或輕質油收率為了使常塔精餾段最低一個側線以下的幾層塔板上有一定的液相回流以保證最低側線產品的質量，原油進塔后的汽化率，應要比塔上部各種產品收率高一些，要有一定的過汽化率。設計不當使系統(tǒng)壓力降過大，引起常壓塔頂壓力上升。塔頂壓力為回流罐壓力加上塔頂冷換系統(tǒng)壓降，由于塔頂未凝氣用途不同，回流罐壓力要求也不同。煤油餾分：（1）已知恩氏蒸餾數據如下：表413煤油恩氏蒸餾數據餾出（體積分數）/％01030507090100溫度/℃170196206215224238259由圖查得實沸點50％恩氏蒸餾50％點＝℃ 則實沸點50％點=215+=℃查工藝圖得實沸點蒸餾曲線各段溫差：表414實沸點蒸餾曲線各段溫差曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃0～10％264210％～30％101930％～50％91750％～70％9770％～90％141990％～100％1922推算得實沸點溫度30％＝=℃10％＝=℃0％＝=℃70％＝+7=℃90％＝+19=℃100％＝+22=℃輕柴餾分表415輕柴油恩氏蒸餾數據餾出（體積分數）/％01030507090100溫度/℃256267275278285297305換算時,凡恩氏蒸餾溫度高出246℃時，考慮到裂化的影響，須用下式進行溫度校正：lgD＝－式中D——溫度校正值（加至t上），℃表416校正后的恩氏蒸餾數據餾出（體積）/％01030507090100溫度/℃由圖查得實沸點50％恩氏蒸餾50％點＝4℃則實沸點50％點=+4=℃表417各實沸點溫差曲線線段曲線線段實沸點蒸餾溫/℃0~10%10％～30％30％～50％50％～70％70％～90％90％～100％2319612171130％＝=℃10％＝=℃0％＝=℃70％＝+12=℃90％＝+17=℃100％＝+11=℃重柴餾分表418重柴恩氏蒸餾數據餾出（體積分數）/％01030507090100溫度/℃309319322326331338345根據公式lgD＝℃的值，校正后的恩氏蒸餾數據為： 表419校正后的恩氏蒸餾數據餾出（體積分數）/％01030507090100溫度/℃由查圖得實沸點50％恩氏蒸餾50％點＝℃則實沸點50％點=+=℃表420實沸點蒸餾曲線各段溫差曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃實沸點蒸餾溫/℃0～10％10％～30％30％～50％50％～70％70％～90％90％～100％2271011121130％＝=℃10％＝3307=℃0％＝=℃70％＝+11=℃90％＝+12=℃100％＝+8=℃根據經驗公式近似地可得：M=[exp（+103Td）］式中 T——石油餾分的中平均沸點（K）d——汽油餾分 已算得：T＝tMe+＝+M=[exp（104（+）+103（+））］（+）..98308＝120 煤油餾分 已算得：T＝tMe+＝+＝，M=[exp（104+103）］..98308＝174輕柴餾分 已算得：T＝tMe+＝+＝，M=[exp（104+103）］..26007..98308＝204重柴餾分 已算得：T＝tMe+＝+＝M=[exp（104+103）］..26007..98308＝269當產品方案已經確定，同時具備產品的餾分組成和原油的實沸點蒸餾曲線時，可以根據各產品的恩氏蒸餾數據換算得到它們的實沸點蒸餾0％點和100％點，相鄰兩個產品是互相重疊的，即實沸點蒸餾（t0Ht100L）是負值，通常相鄰兩個產品的實沸點切割溫度就在這個重疊值的一半之處，因此可取t0H和t100L之間的中點溫度