【正文】 350——106汽提蒸汽3042—4203316—106內(nèi)回流L180—440 440L合計(jì)+L—————106+440L出方重整料188749—1063航煤188737—10610柴油255—650106重柴油272—678106重 油343—816106汽提蒸汽3042—1882833—106內(nèi)回流L188730—730L一中取熱——————106二中取熱——————106合計(jì)+L—————106+730L由熱平衡得： 106+440L=106+730LL=55552kg/h=55552/163=340kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(18020)=L= 55552/=80m3/h氣相 n=116+128+340+456=1049kmol/h V=nRT/P=1049(180+)/163=20039m3/h（14）作第9塊板的氣液相負(fù)荷L=67953kg/h=67953/180=378kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(17620)=L=67953/=98m3/h氣相 n=116+378+456=950kmol/h V=nRT/P=950(176+)/162=21898m3/h（15）作第8塊板的氣液相負(fù)荷ρ20=℃ M=151表343 第7層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽3042—4203316—106內(nèi)回流L172—427 427L合計(jì)+L—————106+427L出方重整料176724—1063航煤180—44810610柴油255—650106重柴油314—783106重 油343—816106汽提蒸汽3042—1762808—106內(nèi)回流L176712—712L一中取熱——————106二中取熱——————106合計(jì)+L—————106+712L由熱平衡得： 106+427L =106+712LL=83649kg/h=83649/151=554kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(17220)=L= 83649/=122m3/h氣相 n=116+554+456=1126kmol/h V=nRT/P=1126(172+)/=25804m3/h（16）作第2塊板的氣液相負(fù)荷ρ20=℃ M=106表344 第1層以下塔段的熱平衡物 料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽3042—4203316—106內(nèi)回流L149—377377L合計(jì)+L—————106+377L出方重整料153682—1063航煤180—44810610柴油255—650106重柴油314—783106重 油63300343—816106汽提蒸汽3042—1532761—106內(nèi)回流L153670—670L一中取熱——————106二中取熱——————106合計(jì)+L—————106+670L由熱平衡得： 106+377L =106+670LL=83925kg/h=83925/106=792kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3] r= ρt=ρ20r(t20)=(14920)=L= 83925/=126m3/h氣相 n=116+792+456=1364kmol/h V=nRT/P=1364(149+)/158=30299m3/h（17）作第1塊板的氣液相負(fù)荷L=45580kg/h=45580/99=460kmol/h液相 ρ20=℃ 查文獻(xiàn)[3]r= ρt=ρ20r(t20）=(14520)=L= 45580/663=69m3/h氣相 n=460+456=916 kmol/h V=nRT/P=916(145+)/157=20283m3/h 塔板氣液相負(fù)荷數(shù)據(jù)匯總表345 全塔氣液相負(fù)荷板數(shù)溫度，℃液相負(fù)荷，m3/h汽相負(fù)荷，m3/h1145692028321491263029981721222580491769821898101808020039111889023427132031282910718240102271701924899270412025558165092126252239782327713030991262991002874127307992638928314862000531325461958733332882567 圖38 氣液相負(fù)荷圖43 4 塔板水力學(xué)校核 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)由氣液相負(fù)荷圖可知，全塔第23層板上的氣、液相負(fù)荷最大，因此，用該層板上的氣液相物性等數(shù)據(jù)進(jìn)行常壓塔塔板設(shè)計(jì)計(jì)算。故在塔頂水蒸汽處于過(guò)熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝?！妫槲墨I(xiàn)[1] P215頁(yè)圖6117得，℃。熱量:106kJ/h汽提蒸汽3042kg/hP=t=420℃重整料:航煤:水蒸汽:2234kg/h t=255℃10t=255℃重油63300kg/ht=343℃1932圖36 10柴油抽出板以下塔段的熱平衡（3）航煤抽出板（第9層）溫度按圖37中的隔離體系作第9層以下塔段的熱平衡表331 第9層以下塔段的熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓， kJ/kg熱量kJ/h壓力MPa溫 度℃氣相液相初底油350——106汽提蒸汽3042—4203316—106內(nèi)回流L178—431431L合計(jì)+L—————106+431L出方重整料180754—1063航煤180—46010610柴油255—650106重柴油314—787106重 油343—816106汽提蒸汽3042—1802815—106內(nèi)回流L180729—729L一中取熱錯(cuò)誤！未找到引用源。（1）重柴油抽出板（第27層）溫度按圖35的隔離體系Ⅰ作第27層以下塔段的熱平衡表327 第27層以下塔段的熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓 力MPa溫 度℃氣相液相入方初底油350——106汽提蒸汽1587—4203316—106內(nèi)回流L310—775775L合計(jì)+L—————106+775L出方重整料3141055—1063航煤3141047—10610柴油3141026—106重柴油314—795106重 油63300343—816106汽提蒸汽1587—3143107—106內(nèi)回流L314990—990L合計(jì)+L—————106+929L由熱平衡得： 106+775L=106+990L所以 L=68976kg/h=68976/（26110）=275kmol/h則重柴油抽出板上方氣相總量為：V=116+128+133+275+88=740kmol/h重柴油蒸汽分壓為：P=275/740==473mmHg表328 重柴油常壓下的平衡汽化數(shù)據(jù)項(xiàng)目0%50%100%平衡汽化溫度℃把重柴油常壓下的平衡汽化溫度轉(zhuǎn)化為473mmHg壓力下的平衡汽化溫度。所以在設(shè)計(jì)的汽化段溫度350℃之下既能保證拔出率（%），爐出口溫度也不至于超過(guò)允許限度。當(dāng)汽化率eF（體積分?jǐn)?shù)）= %，tF=350℃時(shí)，進(jìn)料在汽化段中的焓hF計(jì)算如表323 ，所以hF=106/=再求出初底油在加熱爐出口條件下的焓h0，計(jì)算如表324，由初底油的pTe相圖查得初底油在爐出口壓力下的平衡數(shù)據(jù)為：表322 爐出口壓力下初底油的平衡汽化數(shù)據(jù)體積收率/%10305070溫度/℃265325380420（忽略初底油所含水分），如圖34，由于生產(chǎn)航煤，限定爐出口溫度不超過(guò)360℃，由圖可讀出在360℃，P=，e0=%（體積分?jǐn)?shù)）。 繪制草圖將塔體塔板進(jìn)料及產(chǎn)品進(jìn)出口，中段循環(huán)回流位置，氣體返塔位置，塔底汽提點(diǎn)等繪制成草圖。平衡汽化溫度/℃臨界參數(shù)焦點(diǎn)參數(shù)特性因數(shù)K0%點(diǎn)100%點(diǎn)溫度℃ 壓力MPa 溫度℃ 壓力MPa初頂油91初底油220176 物料衡算表：表315 物料衡算表油 品產(chǎn)率處理量或產(chǎn)量v%m%180。由于有不凝氣的存在，97%=℃。 MPa、%時(shí)的溫度，：310 汽化段壓力下原油的平衡汽化數(shù)據(jù)體積收率/%10305070溫度/℃由此數(shù)據(jù)即可作出汽化段壓力下的平衡汽化曲線，如圖31。=、tm=℉ 查文獻(xiàn)[1] P127頁(yè)圖422得：tc’=455℉=（2）求假臨界壓力 由API。=、tMe=℉ 查文獻(xiàn)[1] P74頁(yè)圖221得：M=91 其他產(chǎn)品計(jì)算結(jié)果匯總于表36。 求、比重指數(shù)API。（a）重整餾分的常壓實(shí)沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)如表31：由文獻(xiàn)[1] P100頁(yè)圖325查得實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50%點(diǎn)與平衡汽化50%℃。重整餾分的常壓實(shí)沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)如表31：表31 重整餾分油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)餾出，%01030507090100溫度，℃394158 7894114132（a）先假設(shè)實(shí)沸點(diǎn)蒸餾與恩氏蒸餾50%℃，由文獻(xiàn)[1] P96頁(yè)圖322查得恩氏蒸餾50%℃，而實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50%點(diǎn)溫度為78℃ ，則假設(shè)正確。表21 質(zhì)量分?jǐn)?shù)與體積分?jǐn)?shù)沸點(diǎn)范圍，℃密度，g/cm3占原油，質(zhì)量%占原油，體積%20℃每餾分總