【正文】 表429全塔回流熱物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料444458350——106汽提蒸氣9253—4203316106合計453711———106出方汽油23625107607106煤油 31958180439106輕柴 32458256661106重柴24000315879106重油332417944106水蒸氣9253—1072700106合計453711—106所以，全塔回流熱Q=Q入－Q出（)106＝106(KJ/h) 塔頂采用二級冷凝冷卻，塔頂回流溫度定為60℃，采用兩個中段回流，第一個位于煤 油側(cè)線與輕柴油側(cè)線之間（第11～13層），第二個位于輕柴油側(cè)線與重柴油側(cè)線之間（第20～22層）。 tF的校核校核的主要目的是看由tF要求的加熱爐出口溫度是否合理。 參照同類裝置，選定塔板如下：進料段以上（不包括進料板） 16層進料段以下（包括進料板） 4層：（1）確定進料段溫度： 設(shè)t＝225℃，由實沸點蒸餾曲線ef＝％（2）確定塔頂壓力：塔頂壓力為回流罐壓力加上塔頂冷換系統(tǒng)壓降，由于塔頂未凝氣用途不同，回流罐壓力要求也不同。3 初餾塔的工藝設(shè)計：根據(jù)同類裝置以及相關(guān)經(jīng)驗數(shù)值，選定塔板數(shù)，進料段以上（不包括進料板）取16層塔板，進料段以下（包括進料板）取4層塔板。同時，打入液相回流也可達到汽液相平衡塔的蒸汽負荷的目的。而使用汽提就是除去這些輕餾分從而提高產(chǎn)品的閃點、初餾點及10%點溫度。即產(chǎn)品平衡蒸發(fā)100%的溫度。：．各產(chǎn)品數(shù)據(jù)：表22側(cè)線產(chǎn)品數(shù)據(jù)項 目密度（20℃）g/cm3餾程℃HK10%30%50%70%90%KK常 頂80100120135149168200常一線170196206215224238259常二線256267275278285294305常三線309319322326331338345常 底340常頂出產(chǎn)品汽油。⑤ 高溫腐蝕的工藝防腐。目的是使緩蝕劑盡快成膜，發(fā)揮保護作用。緩蝕劑是一種表面活性劑，其分子內(nèi)部有硫、氮、氧等強極性因子及烴類的結(jié)構(gòu)因子。從上面可以看出，在弱酸、弱堿的環(huán)境下，腐蝕速度最小。（3）工藝防腐，設(shè)備防腐是在裝置初建或檢修中進行的[10]。針對高溫腐蝕的特點，處于腐蝕嚴重的高溫部位，減壓塔整個塔體，減壓轉(zhuǎn)油線均應(yīng)采用360L內(nèi)襯鋼扳。所以，我們必須在材質(zhì)方面采取一定措施。 正常生產(chǎn)時，可進行定期定點測厚。國內(nèi)一些科研單位也正在對這項新技術(shù)進行研究開發(fā), 如華東理工大學對添加劑強化蒸餾進行研究,并將其應(yīng)用勝利油田的減壓蒸餾。煙氣回收系統(tǒng)，加熱爐排煙溫度高，損失大量熱量，正壓嚴重影響裝置操作，計劃對余熱回收系統(tǒng)進行改造。盡管在改造設(shè)計時采用了窄點技術(shù)對換熱網(wǎng)絡(luò)進行優(yōu)化，但運行中，由于換熱器本身泥沙沉積、積垢較嚴重，大大影響了傳熱效率，使換熱終溫大幅下降[18]。（3）降低蒸汽用量。在調(diào)節(jié)側(cè)線油品離開裝置溫度時，采取將側(cè)線油品盡量與原油換熱的方式，使其達到離開裝置時的溫度，可節(jié)約大量循環(huán)水。常減壓裝置的能耗問題是除工藝技術(shù)之外的又一重要問題，也是直接影響反應(yīng)成本的重要因素。能夠遠程控制的，應(yīng)當包括介質(zhì)出口溫度的控制、氧含量的控制、負壓的控制。煙氣氧含量與過?？諝庀禂?shù)的關(guān)系基本呈直線關(guān)系，即不管是那種煙氣中的氧的含量都將隨著過?？諝庀禂?shù)的增加而增多。加熱爐的煙氣氧含量是監(jiān)測加熱爐熱效率的重要指標，其煙氣氧含量主要通過過?？諝庀禂?shù)來衡量，在工業(yè)爐中燃料不可能在化學平衡的空氣量(理論空氣量)下完全熱燒，總要在一定過?？諝饬康臈l件下才能完全熱燒，燃燒所用的實際空氣量與理論空氣量之比叫做過剩空氣系數(shù)。為了與油品二次加工所得汽油、煤油和柴油區(qū)分開來,在它們前面冠以“直餾”兩字,以表示它們是由原油直接蒸餾得到的[5]。 （2） 注水原油流經(jīng)超聲波作用區(qū)，受到超聲波換能器發(fā)射的順—逆流超聲波的聯(lián)合作用，通過超聲波的機械式振動波的作用，強化了破乳與脫鹽的效果。在油田脫過水后的原油,仍然含有一定量的鹽和水,所含鹽類除有一小部分以結(jié)晶狀態(tài)懸浮于油中外,絕大部分溶于水中,并以微粒狀態(tài)分散在油中,形成較穩(wěn)定的油包水型乳化液。常在常壓塔的旁邊設(shè)置若干個側(cè)線汽提塔，側(cè)線產(chǎn)品從常壓塔中部抽出送入汽提塔上部，從汽提塔和復合塔下部注入水蒸氣進行汽提。根據(jù)BP公司2011年6月9日在倫敦發(fā)布了《BP世界能源統(tǒng)計2011》。進而使我國的合成纖維﹑塑膠、橡膠及其他化學品等高附加值的產(chǎn)業(yè)能快速成長。常壓塔的設(shè)計主要是依據(jù)原油和產(chǎn)品的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)，計算產(chǎn)品的各物性數(shù)據(jù)并確定切割方案、計算產(chǎn)品收率。參考同類裝置確定塔板數(shù)、進料及側(cè)線抽出位置，再確定各主要部位操作壓力及假設(shè)操作溫度，進行全塔熱平衡計算，采取塔頂二級冷凝冷卻和兩個中段回流。石油是重要的能源之一，在各個國家石油的重要程度不亞于黃金的儲備。2010年全球能源消費強勁增長，呈現(xiàn)了自1973年以來最大的增長量， 2010年， 萬桶/日（），%， 歐佩克國家石油產(chǎn)量增長了96萬桶/日（%），%，即86萬桶/日。以降低油氣分壓使更多的輕組分從塔底蒸出。 原油含鹽和水對后續(xù)的加工工序帶來不利影響。 （3） 注水原油在電脫鹽罐中繼續(xù)受到超聲波動效應(yīng)作用，強化了油水的重力沉降作用效果，尤其有利于強化重質(zhì)原油的油水分離效果。將常壓塔塔底重油在加熱爐中加熱至380～400℃,進入減壓蒸餾塔。過剩空氣系數(shù)過大會對加熱爐的熱效率造成一系列的影響：（1)造成加熱爐熱效率下降：煙氣氧含量增加表明進入爐內(nèi)的過?？諝舛?，大量的過?？諝鈺S煙氣將熱量從煙囪帶走排人大氣，增加了爐子的熱損失，使熱效率下降。若過?？諝庀禂?shù)過大，勢必煙氣中氧含量過大，將造成上面分析所說的各種危害。而目前真正能實現(xiàn)自動控制的，只有出口溫度與燃料油閥位的閉環(huán)控制。隨著原油成本不斷上升，煉油企業(yè)所面臨的壓力越來越大，降低成本提高企業(yè)競爭能力是企業(yè)生存發(fā)展的必然途徑。另外對水冷器進行定期化學清洗，提高其冷卻效果，減少了循環(huán)水用量。通過細心調(diào)整操作可提高它們的自產(chǎn)量。管理好燃燒系統(tǒng),火嘴燃燒不好就會影響加熱爐熱效率。吹灰器，裝置改造時采用的是聲波吹灰器，由于車間一直用原油作為燃料油，原油中的鹽類物質(zhì)及泥沙較多，爐管和空氣預(yù)熱器積垢較嚴重，其吹灰效果不太理想。結(jié)果表明, 減壓餾分油收率提高了 % , 具有技術(shù)經(jīng)濟可行性[16]。在各種低溫油氣管線、含硫管線、高溫管線的直管段、重點是彎頭部位做出活動式的保溫以方便測厚。現(xiàn)在加工高硫原油的常壓塔，常一中以上塔體一般都采用內(nèi)部襯不銹鋼初餾塔、常壓塔頂空冷設(shè)備部位，沖蝕和露點腐蝕嚴重。常壓爐、減壓爐的輻射室，介質(zhì)溫度高于250℃的工藝管道。日常生產(chǎn)中，為了控制蒸餾裝置的塔頂?shù)蜏仉娀瘜W腐蝕，最有效的手段就是工藝防腐，一般都采用“一脫三注”—原油深度電脫鹽，塔頂揮發(fā)線注入氨、注緩蝕劑、注水。因此有不少人認為可以保持弱酸環(huán)境不要注氨，以控制腐蝕速度。緩蝕劑可以以單分子狀態(tài)吸附在金屬表面，形成一層致密的膜，其極性因子吸附在金屬設(shè)備表面，另一端烴類因子則在設(shè)備與介質(zhì)之間組成一道屏障，隔斷了腐蝕介質(zhì)和金屬的接觸，因此具有保護作用[17]。一般需要兩個星期，然后可以根據(jù)腐蝕速度調(diào)節(jié)注入量。根據(jù)高溫腐蝕機理分析，目前控制高溫腐蝕環(huán)境的對策有如下幾種：：原油的酸值易于通過稀釋加以降低，對許多煉油廠而言混煉不失為一種較好的防止高溫腐蝕的方法，即不需要額外支出或投資，只需在計劃和運行上作些額外的努力。常一線出產(chǎn)品煤油。又塔頂餾出物包括塔頂產(chǎn)品，塔頂回流蒸汽，不凝氣和水蒸汽。塔底汽提則可以分餾出塔底重油中輕餾分含量，從而提高餾分油的收率，總的來說，汽提的目的，就是降低油氣分壓，以便輕餾分更多地留出來。本設(shè)計常壓塔塔頂冷回流：一中循環(huán)回流：二中循環(huán)回流，回流取熱比為5：3：2；中段回流進口溫度為80℃。：（1）塔的操作溫度：根據(jù)相關(guān)裝置的實際操作參數(shù)，設(shè)定初餾塔進料溫度為225℃，塔頂溫度為105℃，由于未用水蒸氣汽提，所以塔底近似溫度為225℃。本設(shè)計未凝氣作本裝置加熱爐燃料， MPa（表）左右，（表）則 P頂＝104＋105＝=（3）塔頂溫度確定： 根據(jù)同類裝置，設(shè)t頂＝105℃（4）塔底溫度： 因未用水蒸氣汽提，所以與氣化段溫度相同，為225℃：根據(jù)塔頂產(chǎn)品的實沸點100％點為130℃。校核的方法是作絕熱閃蒸過程的熱平衡計算以求得爐出口溫度?；亓鳠岱峙淙缦拢核斎?0％ Qo＝10650％＝106KJ/h第一中段回流取熱20％ Qc1＝10620％＝11106KJ/h第二中段回流取熱30％ Qc1＝10630％＝106KJ/h（第27層）溫度校核 進料444458kg/h106KJ/h塔底332417kg/h提水蒸汽6648kg/hkg/h 汽油23625kg/h，水蒸汽6648kg/h 煤油31958kg/h輕柴油32458kg/h重柴油24000kg/h，t＝315℃，P＝34312730如圖作第27層以下塔段的熱平衡表430第27層以下塔段熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進料444458354106汽提蒸氣66484203316106內(nèi)回流L308879879L合計451106+L106+879L出方汽油236253151080106煤油319583151055106輕柴324583151034106重柴24000315820106重油332417347887106水蒸氣6648—3153107106內(nèi)回流L31510361036L合計442390+L—106+1036L由熱平衡Q入＝Q出，可以求出L106+879L=+1046L內(nèi)回流 L26=169461kg/h或169461/269＝630kmol/h 重柴油抽出板上方氣相總量為：V27＝汽油+煤油+輕柴+L+塔底水蒸汽=197+184+159+630+=＝重柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為：630/=重柴油的平衡汽化溫度為（℃）0％10％30％50％ 平衡汽化溫差℃ 查工藝圖表2213（《煉油設(shè)計工藝計算圖表集（上，下）》）得，％ 點 溫度為323℃ 則有：30％點=3232=321℃ 10％=℃ 0％點==℃℃，與原假設(shè)的315℃很接近，可認 原假設(shè)溫度是正確的。 取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，即3547＝347℃參考同類裝置的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度塔頂溫度 10