【正文】 Ks(Mj/Mi) ]2/[]因而有Ф12=；Ф12=.則油品混合粘度μr===106 Pa國(guó)內(nèi)目前使用的浮閥塔直徑從 200 到 64000毫米，使用效果較好。h1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽4174—4203316—內(nèi)回流L830250—644644L合計(jì)319874+L—————338106+644L出方汽油37875719—煤油44208793—輕柴40083829883—重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣4174—2983—內(nèi)回流L830—二中循環(huán)——————合計(jì)319874+L—————318106+878L由熱平衡得：338106+644L=106+ L=82012Kg/h=液相負(fù)荷： L19=82012/830+98=197m3/h氣相負(fù)荷： V19=nRT/p=(375+285+184+231+) （+273）/=38639 m3/h 第22層塔板氣、液相負(fù)荷表2911 第22層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽6702—4203316—內(nèi)回流L784—381381L合計(jì)322402+L—————346106+381L出方汽油37875719728—煤油44208793180—448輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣6702—2811—內(nèi)回流L784669—669L一、二中循環(huán)——————+合計(jì)322402+L—————306106+669L由熱平衡得：346106+381L=306106+669L L=139201Kg/h=934Kmol/h液相負(fù)荷： L8=139201/784+98=氣相負(fù)荷： V8=nRT/p=(375+372+934) （+273）/161=38568 m3/h 第9塊塔板氣、液相負(fù)荷由熱平衡得：342106+418L=302106+711L L=132423Kg/h=854Kmol/h液相負(fù)荷： L9=132423/7793+98=265 m3/h氣相負(fù)荷： V9=nRT/p=(375+298+854) （180+273）/=35610 m3/h 第10塊塔板氣、液相負(fù)荷表296 第10層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJ塔頂水蒸氣分壓 =℃，遠(yuǎn)低于塔頂溫度110℃，故在塔頂條件下水蒸氣處于過熱狀態(tài)，不會(huì)冷凝。 輕柴油抽出板（第18層）溫度校核做隔離體系第18層以下塔段熱平衡見表282表282 第18層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽6702—4203316—合計(jì)322402—————出方汽油37875719108607—煤油44208793180—443輕柴40083829250—665重柴30292841310—826重油163242930348—887水蒸氣6702—1082700—合計(jì)322402—————全塔回流熱Q=（）106=106KJkg1（2） 原油在加熱爐出口條件下的焓h0計(jì)算如下表表254（2） 進(jìn)料在爐出口處攜帶的熱量（p= t=360℃）油料密度/Kg故塔頂壓力=++=（絕）(4mmHg)，則推算得常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下塔頂壓力 一線抽出板（第9層）上壓力 二線抽出板（第18層）上壓力 三線抽出板（第27層）上壓力 汽化段壓力（第30層下）壓力 ，則加熱爐出口壓力=+= 精餾塔草圖精餾塔草圖見附錄二。cm3比重176。生產(chǎn)周期按330d/a計(jì)算。C，并為分兩路：一路返回塔頂作冷回流；一路作汽油調(diào)和原料出裝置。(3) 常一線生產(chǎn)煤油，常二線生產(chǎn)輕柴油，常三線生產(chǎn)重柴油；側(cè)線產(chǎn)品生產(chǎn)均采用水蒸汽汽提。 加工方案 長(zhǎng)慶馬嶺原油的一般性質(zhì)表11 長(zhǎng)慶馬嶺原油一般性質(zhì)長(zhǎng)慶馬嶺原油凝固點(diǎn) ℃23餾程 ℃v％密度（20℃）115S w%125粘度（50）mm2/s135水分 w%0155閃點(diǎn)（閉口）℃31175酸值,mgKOH/g205含蠟,％(m/m)225鹽含量,mgNaCl/L14245瀝青質(zhì),％(m/m)275膠質(zhì),％(m/m)295殘?zhí)?％(m/m)300V ppm原油基屬分類中間基Ni ppm特性因數(shù)（k）Ca ppm比重指數(shù)Na ppm根據(jù)馬嶺原油的一般性質(zhì)知該原油屬輕質(zhì)低硫中間基原油。而填料塔的結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單一些，其塔體為一圓筒，筒內(nèi)堆放一定高度的填料。在較大的氣（汽）夜流速下，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液或者液泛等破壞正常操作的現(xiàn)象；、彈性大。本設(shè)計(jì)采用二段汽化（常壓蒸餾減壓蒸餾）工藝，不設(shè)初餾塔。國(guó)內(nèi)大型煉油廠的原油蒸餾裝置多采用典型的三段汽化常減壓蒸餾流程。但與國(guó)際先進(jìn)水平相比，我國(guó)常壓蒸餾裝置仍然存在較大的差距，主要是裝置規(guī)模小，運(yùn)行負(fù)荷低，運(yùn)行周期短，關(guān)鍵工藝技術(shù)落后，能耗依然偏高等。另外，塔設(shè)備是石油化工、煉油廠等廠中的主要工藝設(shè)備，塔設(shè)備的性能對(duì)于整個(gè)裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及三廢處理和環(huán)境保護(hù)等各個(gè)方面，都有重大的影響。但是，中國(guó)石油產(chǎn)品質(zhì)量還相對(duì)較低，汽車排氣污染控制愈顯重要。由于蒸餾取得的各種餾分基本上不含膠質(zhì)、瀝青質(zhì)和其它雜質(zhì)，故隨后的精制過程比較簡(jiǎn)單，用作二次加工的原料質(zhì)量也比較高，為原油的深度加工打好了基礎(chǔ)。API） 10 特性因數(shù)（K） 10 相對(duì)分子質(zhì)量（M） 10 平衡氣化溫度（EFV） 10 臨界溫度 11 臨界壓力 11 焦點(diǎn)壓力 11 焦點(diǎn)溫度 12 產(chǎn)品性質(zhì)參數(shù)匯總 12第二章 常壓塔操作條件及工藝計(jì)算 12 汽提蒸汽用量 12 塔板形式和塔板數(shù) 13 操作壓力 13 精餾塔草圖 13 汽化段溫度 14 汽化段中進(jìn)料的氣化率與過氣化度 14 汽化段油氣分壓 14 汽化段溫度初步求定 14 tF的校核 15 塔底溫度 15 塔頂及側(cè)線溫度假設(shè)與回流分配 15 假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度 15 全塔回流熱 16 回流方式及回流熱分配 16 側(cè)線及塔頂溫度校核 16 重柴抽出板（第27層）溫度校核 16 輕柴油抽出板（第18層）溫度校核 17 煤油抽出板（第9層）溫度校核 18 塔頂溫度校核 19 全塔氣、液相負(fù)荷 19 第30塊塔板氣、液相負(fù)荷 19 第1塊塔板上氣、液相負(fù)荷 20 第1塊塔板下氣、液相負(fù)荷 20 第8塊塔板氣、液相負(fù)荷 21 第9塊塔板氣、液相負(fù)荷 21 第10塊塔板氣、液相負(fù)荷 21 第13塊塔板氣、液相負(fù)荷 22 第17塊塔板氣、液相負(fù)荷 23 第18塊塔板氣、液相負(fù)荷 23 第19塊塔板氣、液相負(fù)荷 23 第22層塔板氣、液相負(fù)荷 24 第26塊塔板氣、液相負(fù)荷 25 第27塊塔板氣、液相負(fù)荷 25 第31塊塔板氣、液相負(fù)荷 25 全塔氣、液相負(fù)荷圖 26第三章 塔板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和優(yōu)化 26 選取浮閥 27 塔板間距初選 27 塔徑初算 27 基本操作數(shù)據(jù)的確定 27 最大允許氣體速度Wmax 28 適宜的氣體操作速度Wa 28 計(jì)算氣相空間截面積Fa 28 計(jì)算降液管內(nèi)液體流速 28 計(jì)算降液管面積 28 計(jì)算塔橫截面積和塔徑 28 采用塔徑及相應(yīng)的設(shè)計(jì)空塔氣速 28 浮閥數(shù)及開孔率的計(jì)算 29 計(jì)算閥孔臨界速度 29 29 確定浮閥數(shù) 29 溢流堰及降液管的決定 29 決定液體在塔板上的流動(dòng)形式 29 決定溢流堰 29 決定溢流堰高度及塔板上清液層高度 30 液體在降液管的停留時(shí)間及流速 30 降液管底緣距塔板高度 30第四章 塔板水力學(xué)計(jì)算 30 氣體通過浮閥塔板的壓力降 30 干板壓力降 30 氣體通過塔板上液層的壓力降 30 霧沫夾帶 30 泄漏 31 淹塔情況 31 降液管的負(fù)荷 31 塔板上的適宜操作區(qū)和負(fù)荷上下限 31 霧沫夾帶線 31 淹塔界線 32 降液管超負(fù)荷界線 32 33 適宜操作區(qū)和操作線 33第五章 常壓塔內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu) 33 塔頂 33 塔頂物料出口 33 塔頂空間 33 破沫網(wǎng) 33 進(jìn)口 34 抽出盤及出口 34 人孔 34 塔底 35 裙座 35 封頭 35 35結(jié)論 36１　本次設(shè)計(jì)產(chǎn)品方案 36２　常壓塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果 36參考文獻(xiàn) 37附錄 38附錄一 長(zhǎng)慶馬嶺原油TBP及中比性質(zhì)曲線、EFV曲線 38附錄二 精餾塔計(jì)算草圖 39附錄三 全塔汽液相負(fù)荷分布圖 40附錄五 工藝流程圖 42致 謝 43緒 論原油是由揮發(fā)度不同的多種組分構(gòu)成的液體混合物，要從原油中提煉出各種不同燃料和潤(rùn)滑油產(chǎn)品，基本途徑是：將原油分割成不同沸程的餾分，然后按油品的使用要求，除去這些餾分中的非理想成分，或者經(jīng)化學(xué)轉(zhuǎn)化形成所需要的組分，從而獲得一系列石油產(chǎn)品。常壓蒸餾采用一段汽化蒸餾裝置，由一臺(tái)管式加熱爐，一個(gè)常壓塔以及若干臺(tái)換熱器、冷凝冷卻器、機(jī)泵等組成，在常壓塔外側(cè)為側(cè)線產(chǎn)品設(shè)汽提塔。 atmospheric distillation tower。借助蒸餾過程，可以將所處理的原油按所制定的產(chǎn)品方案分割成相應(yīng)的汽油、煤油、輕重柴油及各種潤(rùn)滑油餾分等。石油是重要的能源之一，我國(guó)的工業(yè)生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行都離不開石油。近年來常減壓蒸餾技術(shù)和管理經(jīng)驗(yàn)不斷創(chuàng)新，裝置節(jié)能降耗效果顯著，產(chǎn)品質(zhì)量不斷提高。目前，國(guó)內(nèi)外大都采用由初餾塔、常壓塔、減壓塔，常壓爐、減壓爐組成的三塔兩爐工藝流程，但是仍存在一些問題。原油通過常減壓蒸餾一般可得到350~370?C以前的輕餾分，可用作汽油、煤油（航空或燈用）和柴油等產(chǎn)品，也可作為重整、化工（如輕油裂解）等裝置的原料。常壓部分撥出率高低不僅關(guān)系到該塔產(chǎn)品質(zhì)量與收率，而且也影響減壓部分的負(fù)荷以及整個(gè)裝置生產(chǎn)效率的提高。塔底產(chǎn)物稱為常壓重油，一般是沸點(diǎn)高于350?C的重組分。方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。(2) 中國(guó)石油化工總公司標(biāo)準(zhǔn)“煉油裝置工藝設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定”（SYJ—1076）。表12 原始數(shù)據(jù)的質(zhì)量收率換算成體積收率序號(hào)餾程℃中比性質(zhì)V%收率w％收率v％比重d420每餾分總餾分每餾分 總收率17027090390100 410012051201406140160716018081802009200230102302501125027512275290132903101431033015330340163403501735036018360370193703802038039521395425224254502