【正文】 設塔底空間為則 π/4（D塔）2=t直徑一般取與工藝管線直徑相同?！?3 抽出盤及出口 再降液管下面加以凹陷作為抽出斗，抽出嘴子裝在斗底或斗側；。為確保塔板操作穩(wěn)定防止回流液入塔時直接沖擊塔板產生液峰或在塔板上飛因此回流液在進口處應考慮設置防沖設施。破沫網的直徑取決于氣量與選定的氣速。（＝＝，＝）可得操作線CAB；B為負荷上限（＝，W＝；相當于= m3/s），C為符合下限（＝，W＝,相當于= /s）。則氣體通過一塊板的總壓降= +=+=(米液柱)根據《塔的工藝計算》[5]中式（）計算霧沫夾帶式中ε=(F2)/F=()/= A，n系數(shù)的選?。?當＜350mm時，A＝107，n＝ 當≥350mm時，A＝，n＝ 取φ＝，A＝，n＝ ∴取泄漏時閥孔動能因數(shù)為F0＝5。 從圖811[石油化工工藝計算圖表]查得=128 ∴表面張力=128/= (達因/厘米)表面張力＝流率＝＝起泡傾向：輕微操作條件： 操作壓力： 操作溫度：285℃ 選取型33克浮閥。塔板上的液面梯度也較小。/h氣相/ m179。/h=14325/140+++45964/215==nR/=(+255)/=179。(=)。其焓值h=。其計算結果如下：項目010%30%50%恩氏蒸餾溫度，℃恩氏蒸餾溫差，℃—平衡汽化溫差，℃632—常壓平衡汽化溫度，℃———350，℃316322325327()下重柴油的泡點溫度為316℃，與原假設315℃很接近，可認為原假設是正確的。顯然e0＜eF，即在爐出口條件下，過汽化油和部分重柴油處于液相。表中各物料的焓值由《石油煉制工程》[2]中介紹的方法和《石油化工工藝計算圖表》[2]求得。（℃（）下的溫度、℃（578℉），以便畫線3）。故塔頂壓力： P頂＝＋＋＝（絕壓） （4mmHg），則推算得常壓塔各關鍵部位的壓力如 下（單位為MPa）:； 一線抽出板（第9層）； 二線抽出板（第18層）； 三線抽出板（第27層）； 汽化段壓力（第30層下）； ，則加熱爐出口壓力＝＋＝ 汽化段溫度（1）汽化段中進料的汽化率與過汽化度取過汽化度為進料的2%（質量分數(shù)）%（體積分數(shù)），即過汽化量為2228kg/h（1114002%=2228）。,特性因數(shù) K產品分子量比重指數(shù)API特性因數(shù)K重整油102汽油140煤油174輕柴油215重柴油271 物料衡算 切割點的確定方法以汽油和煤油之間的切割點的確定為例,由前面的計算可知: ℃. 則:汽油和煤油之間的切割點=(+)/2=℃ 在圖 ,以此點作垂線交橫軸體積分數(shù),%，%,由此可確定汽油的體積收率為:%%=%:% %=% 同理可確定各產品的切割點和收率,結果表如下: 原油常壓切割方案產品實沸點切割點/℃實沸點沸程/℃收率/%體積收率質量收率重整油汽油煤油輕柴油重柴油 原油常壓切割方案的附表實沸點切割點/℃體積分數(shù)的橫坐標值質量分數(shù)的橫坐標值重整油汽油煤油輕柴油重柴油 物料衡算表(開工天數(shù)8000小時／年)產品產率/%處理量/產量體積質量t/akg/hkmol/h原油100100100125000重整油13600汽油14325煤油輕柴油重柴油13025重油61050 雖然卡賓達混合原油的輕組分含量一般,但是考慮到輕油較重油的價值高出許多，而采用初餾塔拔出輕組分,本設計采用初餾塔拔出石油重整料,常壓塔中塔頂出汽油產品，塔底出重油。)酸度mgKOH/100ml初餾—140℃140—190℃190—240℃240—300℃300—350℃350—500℃—500℃— 相關數(shù)據繪制下表： 原油實沸點蒸餾曲線（體積分數(shù)） 原油實沸點蒸餾曲線（質量分數(shù)） 常壓塔工藝計算 各產品的恩氏蒸餾數(shù)據和實沸點數(shù)據的換算【重整料】 1)由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 確定50%點實沸點溫度,由圖查得105℃溫度下的恩氏蒸餾50%點與實沸點50%℃,所以有: 50%點實沸點溫度=105+=℃2)由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 查知實沸點曲線溫差,結果表如下:表 石腦油恩氏蒸餾溫差與實沸點溫差曲線線段恩氏蒸餾溫度差℃實沸點蒸餾溫度差℃0%—10%2110%—30%1230%—50%1150%—70%1170%—90%1890%—100%3)由 50%點及各段溫差計算實沸點曲線的各點溫度30%點==℃10%點==℃0%點==℃70%點=+=℃90%點=+=℃100%點=+=172..3℃【汽油】 1)由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 確定166℃溫度下50%點實沸點溫度,由圖查得恩氏蒸餾50%點與實沸點50%℃有: 50%點實沸點溫度=166+=℃2)由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 查知實沸點曲線溫差,結果表如下:表 汽油恩氏蒸餾溫差與實沸點溫差曲線線段恩氏蒸餾溫度差℃實沸點蒸餾溫度差℃0%—10%5610%—30%930%—50%650%—70%670%—90%1190%—100%213)由50%點及各段溫差計算實沸點曲線的各點溫度30%點==160℃10%點==℃0%點==℃70%點=+=℃90%點=+=℃100%點=+=℃【煤油】1)由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 確定50%點實沸點溫度,由圖查得218℃溫度下恩氏蒸餾50%點與實沸點50%℃，有: 50%點實沸點溫度=218+=℃2)由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 查知實沸點曲線溫差,結果表如下:表 煤油恩氏蒸餾溫差與實沸點溫差曲線線段恩氏蒸餾溫度差℃實沸點蒸餾溫度差℃0%—10%112210%—30%430%—50%5950%—70%70%—90%990%—100%10．5123)由50%點及各段溫差計算實沸點曲線的各點溫度30%點==℃10%點==℃0%點==℃70%點=+=℃90%點=+=℃100%點=+12=℃【輕柴油】對于恩氏蒸餾溫度高出246℃者需要考慮裂化影響, 進行溫度校正, 公式如下: lgD= （）式中:D――溫度校正值(加至 t 上 ),℃。 工藝流程原油進入廠區(qū)后（溫度為45℃），進注緘后，由原油泵抽出，分為平衡的兩路進行換熱。確定原油加工方案是煉廠設計和生產的首要任務。％，酸度不高，㎎KOH／100 ml，柴油的凝固點為20℃，該餾分是良好的10﹟和0﹟柴油調合組分。140190℃不宜作汽油料。當下石油煉化工業(yè)的發(fā)展趨向:（1）、規(guī)模大型化，裝置大型化，近幾年目前國內以及國際的煉化項目都是年煉油一千噸居多；（2）、煉油化工一體化；(3)、重質油輕質化技術將極大發(fā)展（4）、加氫催化裂化技術也會獲得重大進步；（5）、環(huán)保節(jié)能，石油煉制過程能量高效利用和高品質石油產品以滿足環(huán)境保護要求；（6）、計算機信息技術和先進過程裝備控制廣泛應用于石油煉制工業(yè)。塑料重量小，強度高，耐磨并具良好的電絕緣性能，越來越多的代替金屬制品。與人們日常生活的關系密切。主要是通過化學或化學物理方法除去石油粗制油品中所含的硫、氧、氮的化合物及膠質、瀝青質等不理想成分及有害雜質。 Material balance。在某些特定的情況下也可以作催化裂化或加氫裂化裝置的原料。近年來常減壓蒸餾技術和管理經驗不斷創(chuàng)新，裝置節(jié)能消耗顯著，產品質量提高。但與國外先進水平相比，仍存在較大的差距。本次設計共用34塊浮閥塔板。 Heat balance。經加工石油而獲得的各類石油產品，在不同的領域內有著廣泛的、不同的用途。2）深加工石油產品合成纖維（錦綸、滌綸、維尼綸和丙綸等），由于能夠織成各種花色的紡織品，因此擁有廣闊的市場。常壓蒸餾是石油煉制過程中的第一道工序，它擔負著將原油進行初步分離的任務，通過常壓蒸餾要盡可能多的從原油中得到餾出油，減少渣油量，提高原油總撥出率，獲得更多的輕質直餾油品，也可以二次加工、三次加工提供更多的原料油。第一章 產品方案及工藝流程原油性質：／㎝179。190240℃可以作烷基苯料，240300℃和300350℃餾分是良好的10﹟和0柴油調合組分，蠟油是好的催化裂化原料，渣油可以作焦化原料各直餾餾分油性質：⑴初餾140℃重整料：％，／㎝179。⑸300350℃重柴油：％，／㎝179。煉油廠根據所加工原油的性質, 市場需求,加工技術的先進性和可靠性以及經濟效益等方面的綜合考慮,進行全面的綜合分析,研究對比,才能制定出合理的加工方案. 根據卡賓達原油本身的特性,所以設計初餾塔拔出部分輕組分,再和常壓塔的塔頂產品調和為燃料汽油. 圖11 常壓塔的工藝流程圖方案：初餾塔:重整料 常壓塔頂:汽油常壓一線:煤油常壓二線:輕柴油 常壓三線:重柴油注解：初餾塔拔出重整料，常壓塔采取三側線，常壓塔塔頂生產汽油，三個側線分別生產煤油，輕柴油，重柴油。第一路原油與初頂油、重柴（五次）換熱、輕柴（三次）換熱、常一中路（二次）換熱和重柴（四次）換熱，至此原油溫度升至130℃左右，進入電脫鹽罐，從電脫鹽罐出來的一路原油再次與輕柴（二次）換熱、常一中路（一次）換熱、重柴（三次）換熱、輕柴（一次）換熱、重柴（二次）換熱和重柴（一次）換熱至此原油溫度升至250℃左右，與二路原油混合再次加熱；原油二路和汽油（二次）換熱、常二中段（四次）換熱、重油（五次）換熱、汽油（一次）和常二中（三次）換熱，原油溫度至此升為128℃左右，進入電脫鹽罐，從電脫鹽罐出來的二路原油與重油（四次）換熱、煤油換熱（一次）、常二中（二次）換熱、重油（三次）換熱、常二中（一次）換熱和重油（二次）換熱，至此原油溫度升至250℃左右，同一路原油混合后同重油（一次）換熱，溫度升至300℃。 t——超過 246℃的恩氏蒸餾溫度,℃. 1)按式 作裂化校正,校正后的輕柴油恩氏蒸餾溫度數(shù)據如下:表 校正后的輕柴油恩氏蒸餾溫度餾出體積分數(shù)，%01030507090100溫度，℃2422)由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 確定50%點實沸點溫度,℃溫度下恩氏蒸餾50%點與實沸點50%℃，有: 50%點實沸點溫度=+=℃3）由《石油化工工藝計算圖表》[3]圖 查知實沸點曲線溫差,結果表如下表 輕柴油恩氏蒸餾溫差與實沸點溫差曲線線段恩氏蒸餾溫度差℃實沸點蒸餾溫度差℃0%—10%10%—30%30%—50%50%—70%70%—90%1190%—100%4)由50%點及各段溫差計算實沸點曲線的各點溫度30%點==℃10%點==℃0%點==℃70%點=+=℃90%點=+=℃100%點=+=℃ 【重柴油】按式 對高于 246℃的恩氏蒸餾溫度進行裂化校正公式如下: lgD= （）式中:D――溫度校正值(加至 t 上 ),℃。原油經初餾塔進入常壓塔中的進料量為111400kg/h原油進入常壓塔部分的物料組成為:汽油:%，%，%，%，%（各組分均為質量分數(shù)）。要求進料在汽化段中的汽化率，各餾分的體積分數(shù)為： 重整油：%，汽油: %，%，%，%。將此交點作垂直于橫坐標軸的直線A，℃點，過此點作平行于原油常壓平衡汽化曲線2的線4。 進料帶入的汽化段熱量 （p＝，t＝365℃）油料焓流量/kg/h熱量/kJ/h密度/g／㎝179。據此可算出進料在爐出口條件的焓值h0。 (2)輕柴油抽出板（第18層）溫度物料流率，kg/h密度（）/g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/h壓力，Mpa溫度，℃氣相液相入方進料365——10汽提蒸汽—4203316—4932550內回流L240—合計+L—————10+出方汽油14325255—10煤油255—10輕柴255—10重柴13025315—