【正文】 10410％～30％330％～50％4250％～70％5370％～90％7590％～100％72由50％點(diǎn)及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度為：30％＝352=348℃10％＝=℃0％＝=℃70％＝350+3=353℃90％＝353+5=358℃100％＝358+2=360℃石油餾分真臨界溫度可用下列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算tc＝+103D2D＝（+)式中tv為石油餾分的體積平均沸點(diǎn)，汽油餾分：已算得tv＝℃，＝ D＝（+）＝ 所以tc＝+103 ＝℃煤油餾分：已算得tv＝℃，＝ D＝（+）＝ 所以tc＝+103 ＝℃輕柴餾分：已算得tv＝℃，＝08018 D＝（+）＝ 所以tc＝+103 ＝重柴餾分：已算得tv＝℃，＝ D＝（+）＝ 所以tc＝+103＝石油餾分的真臨界壓力Pc（MPa）則可從其假臨界壓力Pcˊ等用下公式求得：lgPc＝++式中 Pcˊ為假臨界壓力可用下列經(jīng)驗(yàn)式計(jì)算：Pcˊ＝104［exp（++103TMed）］d——石油餾分的相對(duì)密度（）TMe——石油餾分的平均沸點(diǎn)，KTc——真臨界溫度，KTcˊ——假臨界溫度，K且Tcˊ＝［exp（++103TMed）］根據(jù)以上公式可求得：汽油餾分Pc＝煤油餾分Pc＝輕柴餾分Pc＝重柴餾分Pc＝由tv和S1090%可查《工藝圖表》I219得到焦點(diǎn)溫度臨界溫度值汽油餾分：已算得tv＝℃ S1090%＝℃/% tc=℃可查 焦點(diǎn)溫度臨界溫度=℃ 焦點(diǎn)溫度＝+＝℃煤油餾分：已算得tv = S1090% = tc=℃ 焦點(diǎn)溫度臨界溫度=℃ 焦點(diǎn)溫度＝+℃＝℃輕柴餾分：已算得tv = S1090% = tc=℃ 焦點(diǎn)溫度臨界溫度=℃ 焦點(diǎn)溫度＝17+＝℃重柴餾分：已算得tv = S1090% = tc=℃ 焦點(diǎn)溫度臨界溫度=℃ 焦點(diǎn)溫度＝+＝℃ 焦點(diǎn)壓力由tv和S1090%可查圖得到焦點(diǎn)壓力臨界壓力, 汽油餾分： 焦點(diǎn)壓力臨界壓力＝＝ 焦點(diǎn)壓力＝+＝煤油餾分： 焦點(diǎn)壓力臨界壓力＝＝ 焦點(diǎn)壓力＝+＝輕柴餾分: 焦點(diǎn)壓力臨界壓力＝＝ 焦點(diǎn)壓力＝+＝重柴餾分: 焦點(diǎn)壓力臨界壓力＝＝ 焦點(diǎn)壓力＝+＝汽油餾分：(1) 用工藝圖確定實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50％點(diǎn)表411汽油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)如下餾出（體積分?jǐn)?shù)）/％01030507090100溫度/℃80100120135149168200由圖查得實(shí)沸點(diǎn)s實(shí)沸蒸餾50％點(diǎn)恩氏蒸餾50％點(diǎn)＝3℃則實(shí)沸點(diǎn)50％點(diǎn)=1353=132℃（2）查工藝圖表得實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線各段溫差：  表412實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線各段溫曲線線段恩氏蒸餾溫差/℃平衡汽化溫差/℃50％～70％142070％～90％191590％～100％3233（3）根據(jù)實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50％點(diǎn)，推算得其它實(shí)沸點(diǎn)蒸餾點(diǎn)溫度70％＝132+20=152℃90％＝152+25=177℃100％＝177+33=210℃對(duì)于塔頂汽油產(chǎn)品只需要查處它的實(shí)沸點(diǎn)100％；塔底重油只需要查處它的實(shí)沸點(diǎn)0％點(diǎn)溫度，其他側(cè)線產(chǎn)品均應(yīng)求0％及100％點(diǎn)的實(shí)沸點(diǎn)數(shù)據(jù)。①汽油餾分 已知t0H＝℃ t100L＝210℃ 得切割溫度為:+︱（）/2︱=℃②煤油餾 已知t0H＝℃ t100L＝℃得切割溫度為: +︱（）/2︱＝251℃③輕柴餾分 已知t0H＝℃ t100L＝℃ 得切割溫度為: +︱（）/2︱＝℃④重柴餾分 已知t0H＝350℃ t100L＝℃得切割溫度為: 350+︱（）/2︱＝℃將上面所算所有數(shù)據(jù)制表，如下列表2表2表21示表421各產(chǎn)品物性數(shù)據(jù)產(chǎn)品恩氏蒸餾溫度/℃體積平均沸點(diǎn)tv,℃立方平均沸點(diǎn)tcu,℃中平均沸點(diǎn)tme ,℃0％10％30％50％70％90％100％汽油餾分80100120135149168200煤油餾分170196206215224238259輕柴餾分256267275278285294305258重柴餾分309319322326331338345產(chǎn)品實(shí)沸點(diǎn)沸程/℃實(shí)沸點(diǎn)切割溫度/℃平均氣化溫度/℃0％100％汽油～210煤油~251輕柴~278303重柴~重油 350~表423油品的有關(guān)性質(zhì)參數(shù)產(chǎn)品密度/d420比重指數(shù)（API）恩氏蒸餾斜率特性因數(shù)（K）相對(duì)分子量臨界溫度/℃臨界壓力/MPa焦點(diǎn)溫度/℃焦點(diǎn)壓力/MPa汽油餾分61120煤油餾分174輕柴餾分204重柴餾分12. 557269根據(jù)前面所得數(shù)據(jù)繪制原油的實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與平衡汽化曲線已知原油d420＝ ， 開(kāi)工330天按8000小時(shí)計(jì)，按實(shí)沸點(diǎn)切割溫度，可以從原油的實(shí)沸點(diǎn)曲線查得各產(chǎn)品收率如下表 由公式：餾分的體積收率＝餾分重量收率原油d420/餾分d420 ％ 初餾塔的是5%表424 物料平衡油 品產(chǎn)率處理量或產(chǎn)量體％重％Wt/at/dkg/hkmol/h原 油9535210667444458汽 油56723625197煤 油76731958184輕 柴77932458159重 柴195762400089重 油717978332417側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油都用過(guò)熱水蒸汽汽提，使用的是溫度420℃。從該交點(diǎn)作垂直于橫坐標(biāo)的直線A，在A線上找到得299℃之點(diǎn)，過(guò)此點(diǎn)作平行于原油常壓平衡汽化曲線運(yùn)動(dòng)（2）的曲線（4）。 tF的校核校核的主要目的是看由tF要求的加熱爐出口溫度是否合理。當(dāng)汽化率eF（體積分?jǐn)?shù)）＝％，tF＝354℃時(shí)，進(jìn)料在汽化段中的焓hF計(jì)算如下：對(duì)于Tr≤，Pr≤：HL＝A1（）+A2［T2（）2］+A3［T3（）3］A1＝103［+（+）K+（）/］A2＝106［（+）()］A3＝109［（+）()］式中：HL－Tr≤，Pr≤，Btu/1b（即英熱單位/磅，Btu/1b＝）T－——溫度，0R（＝1K）A1,A2,A3———系數(shù)K———特性因數(shù)根據(jù)以上公式可計(jì)算進(jìn)料在汽化段中的焓hF值如表226所示表427 進(jìn)料帶入汽化段的熱量 QF(P＝，t＝354℃)油 料焓KJ/kg熱量KJ/h汽相液相汽 油1185112923625＝28106煤 油1124 112431958＝106輕 柴1199119932458＝39106重 柴1189118924000＝29106過(guò)汽化油116411648889＝106重 油903 903（3324178889）＝106合 計(jì)106則hF =106/444458＝（KJ/kg）再求出原油在加熱爐出口條件下的焓h0，（圖中的曲線（3）），這里忽略了原油中所含的水分。由曲線（3）可讀出在360℃％（體積分?jǐn)?shù)）。％%％＝％表428 進(jìn)料在爐出口條件下攜帶的熱量Q （P=,T=354℃）油 料焓KJ/kg熱量KJ/h汽相液相汽 油1190119023625＝106煤 油1172117231958＝106輕 柴1205120532458＝106重柴汽相部分1141114124000＝106液相部分9309308889＝106重 油910910332417=106合 計(jì)106則h0=106/444458＝（KJ/kg）校核結(jié)果表明：h0略高于hF，所以在設(shè)計(jì)的汽化段溫度354℃下可以保證所需的拔出率，爐出口溫度不超過(guò)允許限度。表429全塔回流熱物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進(jìn)料444458350——106汽提蒸氣9253—4203316106合計(jì)453711———106出方汽油23625107607106煤油 31958180439106輕柴 32458256661106重柴24000315879106重油332417944106水蒸氣9253—1072700106合計(jì)453711—106所以，全塔回流熱Q=Q入－Q出（)106＝106(KJ/h) 塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻，塔頂回流溫度定為60℃，采用兩個(gè)中段回流，第一個(gè)位于煤 油側(cè)線與輕柴油側(cè)線之間（第11～13層），第二個(gè)位于輕柴油側(cè)線與重柴油側(cè)線之間（第20～22層）。（第18層）溫度校核汽油23625kg/h煤油31958kg/h P=水蒸汽7320kg/h t＝256℃輕柴油32458kg/h重柴油汽提水蒸汽672kg/h重柴油24000kg/h 塔底汽提水蒸汽6648kg/h第二中段回流QC2＝106KJ/h塔底重油332417kg/h 進(jìn)料444458kg/h106KJ/h18202227303134表431 輕柴抽出板上（第18層）熱平衡物料流率kg/h密度d420操作條件焓，KJ/kg熱量KJ/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方進(jìn)料444458351106氣提蒸氣73204203316106內(nèi)回流L249669669L合計(jì)451778+L106+669L出方汽油23625256976106煤油3195825690829106輕柴32458256649106重柴24000315816106重油332417346892106水蒸氣73202562910106內(nèi)回流L256896896L二中回流106合計(jì)451778+L106+896L由熱平衡Q入＝Q出，可以求出L 106+669L=+896L 內(nèi)回流 L17=137886kg/h 或137886/204＝676kmol/h V18=L+汽油+煤油+水蒸汽＝676+197+184+7320/18=1464kmol/h輕柴抽出板上輕柴油氣分壓：676/1464=已知輕柴油常壓直平衡論化數(shù)據(jù)為：0％ 10％ 30％ 50％278 289平衡汽化溫差： 4 查工藝圖表2213（《煉油設(shè)計(jì)工藝計(jì)算圖表集（上，下）》），％點(diǎn)為 266℃由此推算 30％點(diǎn) ＝℃ 10％點(diǎn) ＝℃ 0％點(diǎn) ＝255℃℃相近可認(rèn)為原假設(shè)溫度是正