【正文】 kmol/h）（第10層板上方）的氣液負荷（1） 常一線抽出口下方熱衡算草圖（2） 已知：t9=221,t10=227, M=188, P10= 常一線抽出口下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸氣—4203316—107內(nèi)回流L221—合 計+L—————107+出方汽 油227—107煤 油227—107柴 油260—107重 油 348—107水蒸氣—227—107中段回流——————107內(nèi)回流L227—合 計+L—————107+107+=107+ 所以： =（kg/h）（3） 常一線抽出口下方的氣液負荷液相負荷：=（kmol/h）氣相負荷：=+++4053/18=（kmol/h）（第10層板下方）的氣液負荷（1）熱平衡圖略，直接進行熱平衡計算已知：t10=227,t11=232, M=192, P11= 常一線抽出口下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸汽—4203316—107內(nèi)回流L227—合計+L—————107+出方汽油232—107煤油232—107柴油260—107重油348—107水蒸氣—232—107中段回流——————107內(nèi)回流L232—合計+L—————107+由熱平衡：107+=107+所以： =（kg/h）（3） 常一線抽出口下方的氣液負荷液相負荷：= =（kmol/h）氣相負荷： V11= V=+ /118+ /190+ /18=（kmol/h）（1） 中段回流入口上方熱衡算草圖（2） 已知：t11=232,t12=237, M=194, P12= 中段循環(huán)回流入口板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355—— 107汽提蒸汽—4203316—107內(nèi)回流L232—合計+L—————107+出方汽油237—107煤油 237—107柴油260—107重油 348—107水蒸氣—237—107中段回流——————107內(nèi)回流L237—合計+L—————107+由熱平衡： 107+=107+所以： =（kg/h）（3） 中段循環(huán)回流量的計算中段回流入口溫度=60 ，其焓值=；出口溫度=235，其焓值=故中段回流量為： =106/（）=（kg/h）（4） 中段循環(huán)回流入口板上方的氣液負荷 液相負荷 ： =（kmol/h）氣相負荷 ： =+ /18++ /190=（kmol/h）（1） 中段回流抽出板下方熱衡算草圖（2） 中段回流=一線煤油已知：t14=245℃,t15=250, M=198, P15= 中段循環(huán)回流抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸汽—4203316—107內(nèi)回流L245—合計+L—————107+出方汽油250—8.107煤油250—107柴油260—107重油348— 107水蒸氣—250—107中段回流——————107內(nèi)回流L250—合計+L—————107+由熱平衡：107+=106+所以： =（kg/h）（3） 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液負荷液相負荷 ：= （kmol/h））氣相負荷 ： =++ /190+ /18=（kmol/h）（1） 煤油抽出板上方熱衡算草圖（2） 已知：t21=255,t22=260, M=207, P22= 柴油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸汽—4203316—107內(nèi)回流L255—合計 +L—————107+出方汽油260—107煤油260—107柴油260—107重油348—107水蒸氣—260—107內(nèi)回流L260—合計 +L—————107+由熱平衡：107+=106+所以：=（kg/h）（3） 柴油抽出板上方的氣液負荷液相負荷： = （kmol/h）氣相負荷： =++ /190+ /18=（kmol/h）（1） 柴油抽出板上方熱衡算草圖（2） 已知：t22=260,t23=265, M=209, P22= 柴油抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸汽—4203316—107內(nèi)回流L260—合計+L—————107+出方汽油265—107煤油265—107柴油265—107重油348—107水蒸氣—265—107內(nèi)回流L265—合計+L—————107+由熱平衡：107+=107+ 所以：=（kg/h）（3） 柴油抽出板上方的氣液負荷液相負荷 ： =（kmol/h）氣相負荷： =+ /118+ /190+ /18=（kmol/h） 第26塊板下方的氣液相負荷（1）熱平衡圖略，熱平衡計算如下已知：t26=342,t27=355, M=215, P27= 柴油抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3操作條件焓，kJ/kg熱量kJ/h壓力，Mpa溫度，氣 相液 相入方進料355——107汽提蒸汽—4203316—107內(nèi)回流L342— L合計+L—————107+出方汽油355—107煤油355—107柴油 355—107重油348—107水蒸氣—355—107內(nèi)回流L355—合計+L—————107+由熱平衡：107+=107+ 所以： =（kg/h）（3） 柴油抽出板上方的氣液負荷液相負荷 ： （kmol/h）氣相負荷： =+++ /18+=（kmol/h） 各段氣液相負荷序 號位 置液相負荷/m3/h氣相負荷/m3/h1第1層板下方2第9層板下方3第10層板下方4第11層板下方5第14層板下方6第21層板下方7第22層板下方8第26層板下方 氣相負荷圖 液相負荷圖第三章 塔設備的設計計算塔徑計算應以氣液相負荷最大的部位進行計算，第22層板下方氣液相負荷最大，即=, =查《石油煉制工程》60頁的式()： 式()式中： —溫度和壓力下的密度，kg/dm3； —壓力，MPa； —常壓下溫度T時的密度，kg/dm3； —等溫正割體積模數(shù)。按照《化工原理》。—安全參數(shù)， ，=；，或者板間距≤，=～（大時取大值）。 式()當≤， 式()當， 式（）由式（）得： ==(m/s)由式（）得：故取=(m/s)計算降液管面積應取式()或式()計算結(jié)果的較大值。采用的塔截面積F按式得： ==(m2)采用的降液管面積按式得。 由《石油化工工藝計算圖表》516頁的圖811查得=136故表面張力=136/=(達因/厘米) 由于塔內(nèi)氣液負荷變化較大而產(chǎn)品質(zhì)量要求比較嚴格，塔板壓力降不是主要因素，所以選用F1型33克浮閥（重閥）[8]。型浮閥使用得很普遍，已定為部頒標準。（2）塔板布置與浮閥數(shù)目及排列為確定浮閥數(shù)n，先要求得操作室閥孔氣速。工業(yè)試驗結(jié)果表明：浮閥臨界動能因數(shù)一般為： ，在實際操作中，當條件是常壓和加壓操作時，取=，于是取。(目前,一般采用單溢流,.)采用弓形溢流堰，根據(jù)《化工原理（下冊）》：對于雙溢流，堰長一般?。ā?，其中為塔徑，故取=所以：堰長 ==（m）由和的比值，查《化工原理》下冊164頁的圖310得： =所以：堰寬==(m2)為了保證有較高的塔板傳質(zhì)效率，同時考慮到塔板壓力降及液漏情況，取堰高為40毫米，查《塔的工藝計算》=(m)塔板上的清液高度為==(m)液體在降液管的停留時間τ按《塔的工藝計算》： =(s)5（s）降液管流速Vd ： =(m/s)再由《塔的工藝計算》中的式得降液管底緣距塔板高度為： 塔板布置 塔板的板面一般分四部分，即：（1）溢流區(qū)溢流區(qū)面積 Af= m2（2）安定區(qū)開孔區(qū)與溢流區(qū)之間的不開孔區(qū)域為安定區(qū)，其作用為使自降液管流出液體在塔板上均勻分布并防止液體夾帶泡沫進入降液管。其寬度: （4）開孔區(qū) 為布置篩孔，浮閥等部件的有交叉?zhèn)髻|(zhì)區(qū)，亦稱鼓泡區(qū)。根據(jù)《塔的工藝計算》： 式() 式中：=()/= =105（σL/ρv）[（）/ ] 取A=， =，=故： =(液體)/公斤(氣體)10% 泄露情況 取泄漏時閥孔動能因數(shù)=5，小于設計的閥孔動能因數(shù)=該塔板不設內(nèi)堰，故由式可得液相流過一層塔板時所需克服的壓