【正文】 ? ? ?cq 板組 5 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計 共 57 頁 第 5 頁5 汽車荷載： ? ?1 0 . 0 7 6 0 . 0 9 6 0 . 1 3 0 0 . 1 6 7 0 . 2 3 42m ? ? ? ? ?cq 由上列計算看，板組 2 在二列汽車作用是的橫向分布系數(shù)最大，為設(shè)計和施工簡便各 板設(shè)計成同一規(guī)格并以 3號板進(jìn)行設(shè)計。 m） 剪力 kN 梁端 四分點 跨中 梁端 跨中 一期橫栽標(biāo)準(zhǔn)值 （ 1） 0 0 二期荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （ 2） 0 0 汽車 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （不計沖擊系數(shù)） （ 3） 0 汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （計荷載沖擊系數(shù)） （ 4） 0 承載能力極限狀態(tài)的計算的基本組合（ +） （ 5） 0 正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（ ） （ 6） 0 正常使用極限狀態(tài)按作 用長期效應(yīng)組合計算的可變荷載設(shè)計值（ ） （ 7） 0 注：表內(nèi)數(shù)值（ 5）欄中的荷載考慮沖擊系數(shù)；（ 6）（ 7）不計沖擊系數(shù)。 非預(yù)應(yīng)力鋼筋面積的估算和布置 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，空心板截面可等效成工字形截面來考慮：此時上下翼緣板厚度 39。 1 2 6 0 1 9 2 4 1 3 3 . 0 8 1 5 0 0 . 4 8 1 0 3 2 41 8 . 4 9 9 0p d P s d sc d ff A f Ax m m m m m mfb ? ?? ? ? ? ? ? ?? 屬于第一 類 T 形截面梁，符合要求。 2u cd f oM f b x h x?? 1 3 3 . 0 81 8 . 4 9 9 0 1 3 3 . 0 8 8 1 0 2??? ? ? ? ????? 19 82 .5 1. 0 18 53 .5 8k N m k N m? ? ? 跨中截面正截面承載力滿足要求。 截面上、下限復(fù)核，即 3320 .5 1 0 0 .5 1 0 1 .2 5 1 .6 5 4 4 0 8 1 0td of b h? ?? ? ? ? ? ? ? 3 6 7 .5 3 4 6 9 .8 4odk N v k N?? ? ? 30 .5 1 1 0 0 .5 1 5 0 4 4 0 8 1 0 1 2 8 5 .2 4 6 9 .8 4c u k of b h k N k N?? ? ? ? ? ? ? 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計 共 57 頁 第 12 頁 12 所以可不進(jìn)行截面抗剪承載力的驗算，僅需按規(guī)范構(gòu)造要求配置箍筋。有壓頂時 4l mm?? (《規(guī)范》第 55 頁 )則。預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間 的最大溫差 21 15t t t C? ? ? ? ? 3 2 2 15 30l t M Pa? ? ? ? ? ? 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 對采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線。po con l? ? ??? 其中 39。 2 3 l l l? ? ? ?? ? ?，則 ? ?2 3 50 .5p o c o n l l l? ? ? ? ?? ? ? ? 13 02 15 .6 30 38 .45 12 37 .18MPa? ? ? ? ? ? 6po P o p l sN A A???? 312 37 .1 8 19 24 0 23 80 .3 3 10N? ? ? ? ? 已知 2 1 0 46 2 2 1 1 8 , 4 7 3 , 4 .8 9 1 0 , 4 7 3o p o o oA m m e m m I m m y m m? ? ? ? ?代入公式得：33102 3 8 0 . 3 3 1 0 2 3 8 0 . 3 3 1 0 4 7 3 4736 2 2 1 1 8 4 . 8 9 1 0p o p o p oP e oooN N e yAI? ? ? ?? ? ? ? ?? 10 .89 14 .69MPa? ? ? 4 6 1 4 .6 9 8 8 .1 4l E P P e M P a? ? ?? ? ? ? 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計 共 57 頁 第 14 頁 14 收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 ? ? ? ?60 . 9 , ,1 1 5p o E p p c ol psE t t t t? ? ? ??????????? 式中： ? —— 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率：1924 0 . 0 0 3 1622118spoAAA? ?? ? ? ps? ——2 22 4731 1 3 . 8 678120pspsei? ? ? ? ? ? pse —— 構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離473pse mm? 2i —— 構(gòu)件截面的回轉(zhuǎn)半徑，10224 .8 9 1 0 78120622118ooIi m mA ?? ? ? pe? —— 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為 po po poPe oooN N e yAI? ?? poN —— 傳力錨固時，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為： ? ?6 2 3 4 50 .5 0p o P o p l s c o n l l l l pN A A A? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ????? ? ? 61 3 0 2 1 5 .6 3 0 8 8 .1 4 0 .5 3 8 .4 5 1 9 2 4 0 2 .2 4 1 0N? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? poe —— 473poe mm? oy —— 構(gòu)件受拉去全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計算 mm? ? ?, ott? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期 ot ，計算齡期為 t 時的混凝土收縮應(yīng)變； ? ?, ott? —— 加載齡期為 ot ，計算考慮的齡期為 t 時的徐變系數(shù)。39。 15cuf MPa? ，滿足要求。 式中 st? —— 在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由以淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計 共 57 頁 第 17 頁 17 前計算的空心板的跨中截面彎距 ? ? 672 7. 7 20 4. 38 28 4. 26 10sdM N m? ? ? ?，換算截面下緣彈性抵抗距 631 4 10olW m m??代入得： 661 1 2 1 6 . 3 4 1 0 1 2 . 79 5 . 3 2 1 0sdst olM M P aW? ?? ? ?? pc? —— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，其值為： po po popc oooN N e yAI? ?? 4 1 3 0 2 2 4 3 .0 6 8 8 .1 4 1 0 8 4p o c o n l l M P a? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? 66 10 84 19 24 1. 96 10p o p o p l sN A A N??? ? ? ? ? ? 473poe mm? 空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力 pc? 為： 66101 . 9 6 1 0 1 . 9 6 1 0 4 7 3 4 7 3 3 . 1 5 8 . 9 4 1 2 . 1 26 2 2 1 1 8 4 . 8 9 1 0p o p o p op c oooN N e y M P aAI? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? lt? —— 在荷 載的長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力， 1ldlt odMW? ?，跨中截面 ? ? 672 7. 7 20 4. 32 16 2. 43 10sdM N m? ? ? ? ?。 此時： 66110 94 .4 5 10 95 .3 2 1012 .7 6 12 .1 2 0. 64 0. 7ldltodpc tkM M P aWf????? ? ??? ? ? ? ?st由 此 得 : 0lt pc????，符合《公預(yù)規(guī)》對 A 類構(gòu)件的規(guī)定。本設(shè)計橋面鋪裝厚度 100mm，由《橋規(guī)》 條， 1214 , C T C? ? ? ?，豎向溫度梯度見下圖，由于空心板高為 850mm，大與 400mm取 A=300mm。 列表計算 yA ， yt ， ye ，計算結(jié)果見下表。101 1 . 9 6 1 0 4 7 30 . 7 6 9 9 0 . 7 6 9 9 1 . 5 6 0 . 7 9 0 14 . 8 9 1 0t M P a? ??? ? ? ? ? ? ?? 預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力： 6 01 06t M Pa? ? ? ? 反溫差應(yīng)力： 按《公預(yù)規(guī)》 條，反溫差為正溫差乘以 ? ，的反溫差應(yīng)力： 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計 共 57 頁 第 20 頁 20 梁頂： ? ?2. 95 61 0. 5 1. 47 8t M P a? ? ? ? ? ? 梁底： ? ?0. 48 41 0. 5 0. 24 2t M P a? ? ? ? ? ? 預(yù)應(yīng)力鋼筋： ? ?4. 76 06 0. 5 2. 38 03t M P a? ? ? ? ? ? 以上正表示壓負(fù)表示拉 設(shè)頻遇數(shù)為 ，考慮溫差應(yīng)力在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉力為： 1 2 .7 6 0 .8 0 .2 4 2 1 2 .9 5st M P a? ? ? ? ? 則 12 .9 5 12 .1 2 0. 7st pc tkf??? ? ? ?滿足部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件條件， 在作用長期荷載效應(yīng)組合下，梁底的總拉力為 8 2 1lt M Pa? ? ? ? ? 則 11 .81 12 .12 17 0lt pc M Pa??? ? ? ? ? ?符合預(yù)應(yīng)力 A 類混凝土條件。 、斜截面抗裂性驗算 部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合并考慮溫差作用。 先計算溫差應(yīng)力，由表 1— 8 圖 1— 12 1— 1 纖維： ottt y c csoNM y t EAI???? ? ? ? ? 4101 1 . 9 7 3 3 7 1 5 00 . 7 6 9 9 4 . 5 8 0 . 0 0 0 0 1 3 . 2 5 1 04 . 8 9 1 0? ? ?? ? ? ? ? ? ?? 69 9 59 9 61 1MPa? ? ? ? ? 2— 2 纖維： 淮海工學(xué)院二 0 0 七屆本科畢業(yè)設(shè)計 共 57 頁 第 21 頁 21 ottt y c csoNM y t EAI???? ? ? ?? 3— 3 纖維： ? ?7 101 8 .2 7 6 1 0 4 3 6 .8 1 5 00 .9 2 6 4 .5 1 0t? ? ? ?? ? ? ? 69 9 88 18 1MPa? ? ? ? ： 為正溫差應(yīng)力乘以 。 tp? （ 1） 1— 1 纖維（空洞頂面）： 2 222cx cxtp ??????? ? ????? 01dAoVSbI?? 式中： dV —— 支點截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計值，由表 1— 6 ，328 6 10dVN?? b—— 計算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，取 990 550 440b mm??? oI —— 計算主拉應(yīng)力截面抗彎慣矩， 10 44. 89 10oI mm?? 01AS —— 空心 板 1— 1 纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜距，6301 1509 9 0 1 5 0 3 3 7 3