二氧化碳、填料塔的畢業(yè)設(shè)計(jì)-展示頁
2024-12-11 05:45本頁面
【正文】 因而第 K段塔節(jié)重點(diǎn)處 k質(zhì)點(diǎn)處產(chǎn)生的相當(dāng)于第一陣型基本陣型的水平地震力為 41 42 式中 地震影響系數(shù) 0682s 特性周期按場地土的類型及震區(qū)類型由《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》 307 頁表 79 可知選擇第 II 類場地土類型的第二組取 040 地震影響系數(shù)的最大值由《過程設(shè)備設(shè)計(jì)》 307 頁表 710 可知設(shè)防烈度為8 級(jí)取 024 衰減系數(shù)根據(jù)塔的阻尼比按式 323 確定 阻尼調(diào)整系數(shù)按式 324 計(jì)算 43 式中 塔的阻尼比 44 412 垂直地震力 設(shè)防烈度為 8度或 9度區(qū) 的塔式容器應(yīng)該考慮上下兩個(gè)方向垂直地震力的作用如圖 41 所示塔式容器的底截面處總的垂直地震力應(yīng)按式 45 計(jì)算 45 任意質(zhì)量 i處所分配的垂直地震力沿塔高按倒三角形分布重新分配按式 46計(jì)算 i 123 46 任意計(jì)算截面 II 處的地震垂直力為 i 123 47413 地震載荷及地 震彎矩的計(jì)算 將塔沿高度方向分成 6 段視每段高度之間的質(zhì)量為作用在該高度 12 處的集中質(zhì)量各段計(jì)算質(zhì)量對(duì)該截面所引起的地震力地震彎矩列于表 41 分段圖見圖43 塔段號(hào) 1 2 3 4 5 6 6880 7830 7830 7830 7830 7830 240 2125 5415 7060 8705 10350 059 081 105 00047 01238 05027 0745 1023 1326 711 21326 86595 128334 176222 256947 13090 131695 336377 438718 541059 723528 2184467 2171377 2039682 因?yàn)? 故不考慮高陣型的影響 100 截面的彎矩為 48 2 II 截面的彎矩為 4942 偏心彎矩 塔體上有時(shí)懸掛再沸器冷凝器等附屬設(shè)備或其他零件因此承受偏心載荷該載荷產(chǎn)生的彎矩為 410 但此次設(shè)計(jì)的二氧化碳吸收塔沒有懸掛再沸器冷凝器等附屬設(shè)備或其它附件所以 0 43 最大彎矩 確定最大的彎矩時(shí)偏保守的假設(shè)風(fēng)彎矩地震彎矩和偏心彎矩同時(shí)出現(xiàn)且出現(xiàn)在塔設(shè)備的同一方向但考慮到最大風(fēng)速和最高地震級(jí)別同時(shí)出席那的肯能性很小在正?；蛲９z修時(shí)取計(jì)算截面處的最大彎矩為 取其中較大值 411 在水壓試驗(yàn)時(shí)由于試驗(yàn)日期可以選擇持續(xù)時(shí)間較短取最大彎矩為 412 431 塔設(shè)備底部截面 00 處的最大彎矩 432 塔設(shè)備底部截面 II 處的最大彎矩 第五章 筒體的強(qiáng)度及穩(wěn)定性校核 驗(yàn)算塔殼 II 截面處操作時(shí)和壓力試驗(yàn)時(shí)的強(qiáng)度以及穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果列于下表 51 表 51 計(jì)算截面 II 計(jì)算截面以上塔的操作質(zhì)量 kg 40128 塔殼的有效厚度 54 計(jì)算截面的橫截面積 203472 計(jì)算截面的斷面系數(shù) 最大彎矩 操作壓力引起的軸向應(yīng)力 578MPa 重力引起的軸向引力 彎矩引起的軸 向應(yīng)力 867 最大組合壓應(yīng)力 計(jì)算見公式 515253 1167＜ 2267 最大組合拉應(yīng)力 6347＜ 19278 計(jì)算截面的風(fēng)彎矩 液壓試驗(yàn)時(shí)計(jì)算截面以上塔的質(zhì)量 計(jì)算見公式 54 170787 壓力引起的軸向應(yīng)力 61 重力引起的軸向應(yīng)力 839 彎矩引起的軸向應(yīng)力 762 周向應(yīng)力 計(jì)算見公式 55 14063＜ 248625 液柱時(shí)最大組合壓應(yīng)力 1167＜ 2267 液壓時(shí)最大組合拉應(yīng)力 6347＜ 248625 表示計(jì)算時(shí)在壓應(yīng)力中?。?hào)在拉應(yīng)力中?。?號(hào) 51 式中 K組合系數(shù)取 K 12 根據(jù)圓筒的內(nèi)半徑和所假設(shè)的圓筒計(jì)算壁厚按下式計(jì)算系數(shù) A 的值 52 按下式計(jì)算 B 值 53 式中 E材料在設(shè)計(jì)溫度 40℃下的彈性模數(shù) 54 55 由表 51 可知圓筒的軸向應(yīng)力大小符合要求筒體的穩(wěn)定性符合要求圓筒的拉應(yīng)力同樣符合要求即筒體的強(qiáng)度及穩(wěn)定性校核符合條件 第六章 裙座的強(qiáng)度及應(yīng)力校核 61 應(yīng)力校核 裙座的筒體受到重量和各種彎矩的作用 但不承受壓力重量和彎矩在裙座底部截面處最大因而裙座底部的截面是危險(xiǎn)截面此外裙座上的檢驗(yàn)孔或人孔管線引出孔有承載削弱作用這些孔中心橫截面處也是裙座筒體的危險(xiǎn)截面 裙座筒體不受壓力作用軸向組合拉伸應(yīng)力總是小于軸向組合壓縮應(yīng)力因此只需要校核危險(xiǎn)截面的最大軸向壓縮應(yīng)力 611 基底截面 00 的應(yīng)力校核 1 正常操作時(shí) 61 式中 裙座的半錐角選用圓柱形裙座 0176。 00 截面處的最大彎矩 裙座底部截面的截面系數(shù) 62 裙座的底部直徑 裙座殼設(shè)定有效壁厚 12062 94 00 截面處的垂直地震力 N 裙座底部截面面積 314122494 361276 K截面組合系數(shù) K 12 B系數(shù) B 2267MPa 裙座材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力 113MPa 122267 27204MPa 12113 1356MPa 所以取 1356MPa 因此滿足強(qiáng)度要求 2 液壓試驗(yàn)時(shí) 63 式中 裙座在 00 截面處的風(fēng)彎矩 偏心彎矩 設(shè)備在水壓試驗(yàn)時(shí)的最 大質(zhì)量 kg 裙座材料在常溫下的屈服點(diǎn) MPa 612 開孔截面 11 的應(yīng)力校核 由于本設(shè)計(jì)中草用的裙座沒有人孔故不用校核 62 基礎(chǔ)環(huán)的設(shè)計(jì) 塔設(shè)備的重量以及風(fēng)載荷地震載荷及偏心載荷引起的彎矩通過裙座筒體作用于基礎(chǔ)環(huán)上而基礎(chǔ)環(huán)是安裝在混凝土基礎(chǔ)上在基礎(chǔ)環(huán)與混凝土基礎(chǔ)接觸面上重量引起均布靜壓力彎曲引起彎曲應(yīng)力壓縮應(yīng)力始終大于拉伸應(yīng)力最大壓縮應(yīng)力為基礎(chǔ)環(huán)板應(yīng)有足夠的厚度來承受這種應(yīng)力 621 基礎(chǔ)環(huán)尺寸 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑 64 式中 裙座的 底截面內(nèi)徑 mm 1000mm 基礎(chǔ)環(huán)外徑 65 622 基礎(chǔ)環(huán)應(yīng)力校核 66 取其中較大者須滿足 式中 67 68 69
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