【正文】 p=lq＝ (q1+ q2 頂托上順橋向方木受力簡圖 + q3+ q4)＝ (+++2) = p Mmax＝ (a1+a2)p＝ (+)=m W=(bh2)/6=()/6=104m3 δ= Mmax/ W=(104)=＜ ［ δw］＝ （符合要求） 注： 。橫橋向方木順橋向布置間距在主橋全跨范圍內均按 （中對中間距）布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。 ② 每根方木撓度驗算 方木的慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=106m4 則方木最大撓度： lmax5ql45 (撓度滿足要求 ) ③ 每根方木抗剪承載力驗算 符合要求。 q(KN/m)底模下橫橋向方木受力簡圖 q(KN/m)尺寸單位： cm方木材質為杉木，［ δw］ =11MPa［ δτ］ =17MPa E=9000MPa ⑴ 主橋 3－ 3截面（變截面箱梁全跨范圍） 按主橋變截面全跨范圍 W167 14 模板支架工程專項安全施工方案 注： 。 計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。 橫桿需要 33*4*13*+12*4*34*=2524m； 故：鋼管總重 4734*=。 依據《公路橋涵技術施工技術規(guī)范實施手冊》第 ，傾覆穩(wěn)定系數不得小于 。 于是， λ＝ l0/i＝ 38，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查 附錄 Φ＝ 。 長細比 λ＝ l0/i 計算長度 ： l0=kμh= 上式中 k——計算長度附加系數，其值取 1。 Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比 λ查表即可求得 Φ。 ② 立桿穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的 穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載， N=（ NG1K+NG2K） +（組合風荷載 時），同前計算所得； f—鋼材的抗壓強度設計值， f＝ 205N/mm2 參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表 。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=WKLah2/10 10 模板支架工程專項安全施工方案 WK=usw0 uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表 uz= us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表 36項 得： us= w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表 w0= 故： WK=usw0== La—立桿縱距 ； h—橫桿步距 ， 故： MW=WKLah2/10= W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表 B得 W= 則， N/ΦA+MW/W＝ *103/（ *489） +*106/（ *103） ＝ ≤f＝ 205N/mm2 ⑶ 3－ 3截面處 在主橋變截面梁橋跨范圍內，碗扣件式支架體系均采用 606060cm的布 置結構如圖： ① 立桿強度驗算 根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為 60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［ N］＝ 40kN（參見公路橋涵施工手冊中表 13－ 5）。 μ——考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數， 查表無此范圍，縱橫跨數較多，整體穩(wěn)定性較好， μ取 1 h——立桿步距， h＝ 。 長細比 λ＝ l0/i。 Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比 λ查表即可求得 Φ。 立桿實際承受的荷載為： N=（ NG1K+NG2K） +（組合風荷載時） 9 3單位： m 模板支架工程專項安全施工方案 NG1K—支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力 ΣNQK—施工荷載標準值； 于是，有： NG1K=q1== NG2K=q2== ΣNQK=(q3+q4+q7)=(++)= 則： N=（ NG1K+NG2K） +=（ +） + =＜［ N］＝ 30KN ，強度滿足要求 ② 立桿穩(wěn)定性驗算 根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載， N=（ NG1K+NG2K） +（組合風荷載 時），同前計算所得； f—鋼材的抗壓強度設計值， f＝ 205N/mm2 參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表 。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距； MW=WKLah/10 WK=usw0 uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表 uz= us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表 36項 得： us= w0—基本風壓，查〈〈建筑結構 荷載規(guī)范〉〉附表 w0= 8 模板支架工程專項安全施工方案 故： WK=usw0== La—立桿縱距 ； h—步距 ， 故： MW=WKLah2/10= W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表 B得 W= 則 N/ΦA+MW/W＝ *10/（ *489） +*106/（ *103） ＝ ≤f＝ 205N/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 μ——考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數， 查表無此范圍，縱橫跨數較 多，整體穩(wěn)定性較好， μ取 1 h——立桿步距， h＝ 。 i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄 B得 i＝ ㎜。 A—υ48mm㎜鋼管的截面積 A＝ 489mm2。 立桿實際承受的荷載為： N=（ NG1K+NG2K） +（組合風荷載時） NG1K—支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力 ΣNQK—施工荷載標準值； 于是，有： NG1K=q1== NG2K=q2== 7 模板支架工程專項安全施工方案 ΣNQK=(q3+q4+q7)=(++)= 則： N=（ NG1K+NG2K） +=（ 12. 55+） + =＜［ N］＝ 35kN，強度滿足要求。 本工程現澆箱梁支架按 υ48，計算結果同樣也適用于 WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 ③ 33橫斷面如圖： 則： q 1 ＝ ＝＝ 取 ，則 q1＝ ＝ 注： B—— 箱梁底寬，取 ，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。 等截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖 4 模板支架工程專項安全施工方案 變截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁縱向圖 ① 11橫斷面如圖： 則： q1 ＝ ＝＝ 取 ，則 q1＝ ＝ 注： B—— 箱梁底寬，取 ，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。 ⑹ q6—— 傾倒混凝土產生的水平荷載，取 。 ⑷ q4—— 振搗混凝土產生的荷載，對底板取 ，對側板取 。 ⑵ q2—— 箱梁 內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算， 經計算取 q2＝ （偏于安全）。 2 模板支架工程專項安全施工方案 具體布置形式見下圖： 本計算書分別以主橋現澆梁 4*30m 等截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室）和35m+50m+35m變截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室）為例，主要取不同支架布置形式下個處最不利截面對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。 主橋現澆梁支架立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下： ⑴ 等截面現澆梁采用立桿橫橋向間距 縱橋向間距 橫桿步距為 60cm60cm120cm、60cm90cm120cm 和 90cm90cm120cm 三種布置形式的支架結構體系，其中梁底面范圍內采用 60cm90cm120cm，翼緣板弧形部位采用 90cm90cm120cm和 60cm90cm120cm搭配使用，弧形部位與平底部位支架采用鋼管扣件 連接，其他范圍墩旁兩側各 范圍內的支架采用 60cm60cm120cm的布置形式；除墩旁兩側各 5m之外的其余范圍內的支架采用 60cm90cm120cm的布置形式。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設 1015cm方木；縱向方木上設 1010cm的橫向方木，間距按照 （凈間距 ），模板采用厚 ，邊角采用 4cm厚木板進行加強，防止轉角漏漿或出現波浪形，影響外觀。 借助原衛(wèi)星路路面排水系統(tǒng)，可滿足地基排水要求達到地基無積水浸泡的要求，如遇突發(fā)情局部低洼處產生 積水，采用安設水泵的防水進行抽水。 長春市 XXXXXX互通立交主線橋梁，上行線橋梁共 27跨 8聯，下行線橋梁共 27跨 9聯，橋梁平面位于直線上，立面位于豎曲線上，橋跨總長度： ,全橋除 N20N23號墩之間采用預應力砼下承式單箱雙室斜腹板拱型連續(xù)箱梁外，其余 15 聯均采用同尺寸單箱雙室斜 腹板等截面連續(xù)箱梁，拱型連續(xù)箱梁頂寬： ，梁底寬