【正文】 勻釋放。 對圖 引起翹曲變形的獨立因素分析可以知道，制品的翹曲變形主要因素是由不同的收縮差異引起的。 C以下，這與我們之前的設(shè)想是一致的，從這個角度去設(shè)想，我們這次的模擬是成功的。 . .. 由圖 可以知道，冷卻結(jié)束以后的制品平均溫度在 50176。 圖 圖 制品平均溫度 制品上壁薄，突出部位的散熱快，冷卻速率也最快，壁厚位置，復(fù)雜位置散熱慢冷卻慢，凍結(jié)時間長。 回路管壁溫度升高明顯的位置就是熱量集中的區(qū)域，對于這些位置需要加強冷卻。 C，由圖 可以知道回路的冷卻液溫度變化幅度只有 176。 . .. 圖 圖 回路冷卻介質(zhì)的溫度不應(yīng)超過 23176。 C。 10176。 模具溫度顯示的是和制品表面接觸的模比溫度，是顯示型腔內(nèi)溫度分布均勻性的一個重要結(jié)果。從圖 分析可以知道，制品溫度最高處不超過冷卻液入口溫度的 25176。 . .. 由圖 可知，在 23s 之間鎖模力達到最大，這為在時間生產(chǎn)中選擇注射機提供參考，在選擇注射機的同時還要考慮注射機的塑化量是否可以滿足成型制品的質(zhì)量。 從圖 ， 但是有些氣穴在型腔深處 ， 其氣體 不 易排出 ， 因此 應(yīng)考慮在這些地方采取排氣措施 。 圖 體積收縮率 圖 氣穴位置 均勻的體積收縮可以避免制品出現(xiàn)較大的翹曲。 由圖 縮痕指數(shù)可以看出在拐角處、短邊壁厚處是熱量集中的區(qū)域，冷卻速率最慢，從型腔中取出后在沒有外力的約束下收縮的指數(shù)最高。 一般的 ABS 熔點為170℃ 左右，分解溫度為 260℃ ；注塑溫度的可調(diào)區(qū)間比較大。根據(jù) V/P 轉(zhuǎn)換點可以為注射機設(shè)置多段壓力提供參考。 速度壓力切換時的壓力就是速度控制向壓力控制轉(zhuǎn)換時的最高注射值，在圖 中的已著色區(qū)域，就是在速度控制下完成填充的，灰色區(qū)域為未填充區(qū)域，就是型腔末端在壓力控制下完成的填充的。 圖 置圖 圖 . .. 第六章 moldflow 的流動、冷卻、翹曲綜合分析 填充 +保壓 +冷卻過程分析 充填階段 狀態(tài) : V = 速度控制 P = 壓力控制 V/P= 速度 /壓力切換 || | 時間 | 體積 | 壓力 | 鎖模力 | 流動速率 |狀態(tài) | | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) |(cm^3/s) | | || | | | | | | V | ?? ?? ?? ?? ?? ?? | | | | | | V/P | ?? ?? ?? ?? ?? ?? | | | | | | P | 保壓及冷卻階段 || | 時間 | 保壓 | 壓力 | 鎖模力 | 狀態(tài) | | (s) | (%) | (MPa) | (tonne) | | || | | | | | P | ?? ?? ?? ?? ?? ?? | | | | |壓力已釋放 | ?? ?? ?? ?? ?? ?? | | | | | P | 從上面的 moldflow 分析可以知道在 的時候型腔幾乎充滿：在 的時候保壓壓力釋放，保壓結(jié)束；在 的時候冷卻結(jié)束，所以此次分析的填充 +保壓 +冷卻總時間為 。 圖 UG中建立的冷卻水路布置 圖 . .. moldflow 中冷卻系統(tǒng)模型建立 在 moldflow 中建立結(jié)合模具結(jié)構(gòu)以及滿足上述要求的的冷卻水道模型，如圖 所示的冷卻水路排布模型 。 冷卻水對你通道表壁的傳熱系數(shù) wh 的簡化計算公式為： 0. 13www 1h ）（ ??? 0. 1 3*6 ***2041 ）（）（ ?? = W/（ 2m K） 即 由式子（ ）有 ： ??? *h* QA ww= ）（ ** ?=* 310? 2m 冷卻水道的總長度 由經(jīng)驗公式有： www d*AL ?? = 6* 10*10* 63 = mm 由上計算可以知道此模具的的冷卻效果很好，所要的冷卻管路很少，所以冷卻水路的排布根據(jù)工件結(jié)構(gòu)進行適當(dāng)排布即可滿足冷卻要求。 C 冷卻水進口溫度 1水? =25176。 C）； 1水? —— 冷卻水進口溫度（176。因此計算中我們要用冷卻液傳遞 kJ/h 的模具熱量。 C）； . .. 2? —— 塑料脫模時的溫度（176。 需要用冷卻水?dāng)U散的模具熱量 塑料傳給模具的熱量與自然對流散發(fā)到空氣中的模具熱量、輻射散發(fā)到空氣中的模具熱量及模具傳給注射機熱量的差值即為用冷卻水?dāng)U散的模具熱量。 冷卻系統(tǒng)的設(shè)計原則 ? 冷卻水道應(yīng)盡量多，截面尺寸應(yīng)盡量大； ? 冷卻水道至型腔表面距離應(yīng)盡量相等； ? 澆口處加強冷卻； ? 冷卻水道出入口溫差應(yīng)盡量?。? ? 冷卻水道應(yīng)沿著塑料收縮的方向設(shè)置； ? 此外，冷卻水道設(shè)計還必須盡量避免接近塑件的熔接部位，以免產(chǎn)生熔接痕，降低塑件強度；冷卻水道要易于加工清理，一般孔徑為 10mm 左右（不小于 8mm）；冷卻水道的設(shè)計要防止冷卻水的泄露，凡是易漏的部位要加密封圈等等。熱塑性塑料在注射成形后，必須對模具進行有效冷卻，使熔融塑料的熱量盡快傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并可迅速脫模 。 C 左右，而塑件固化后從模具型腔中取出來的溫度在 60176。 圖 側(cè)向澆口截面為梯形，其寬度（指梯形大口寬度） W，深度 h 由下式?jīng)Q定： h=n*t （ ） 式中 h—— 側(cè)向澆口之深（ mm）； t—— 塑件在澆口位置處的壁厚（ mm）； n—— 系數(shù)，依塑料種類而異，查表可以知 n=； 測量可以知道 t= mm 即 h=n*t=*= mm W= 30An （ ） 式中 W— — 側(cè)向澆口之寬（ mm）； A—— 型腔一側(cè)的表面積（等于 V/t）（ 2mm ） n—— 同上系數(shù) 即 A=V/t=由式子（ ）有： . .. W=30An=30An= mm 對于 ABS 推薦的側(cè)向澆口尺寸，當(dāng) t1 mm 時候 W 取 ，而澆口深取，澆口長 l 取 ，通過結(jié)合 經(jīng)驗，因此對于側(cè)向澆口我們采用 W=，深度 h=，澆口長度 l= moldflow 中 澆注系統(tǒng)模型建立 圖 moldflow中的澆注系統(tǒng) 在 moldflow 中按上述計算結(jié)果及要求的建立澆注系統(tǒng)進行模擬， 如圖 是澆注系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)連通性的診斷圖。澆口的位置、形狀及尺寸對塑件的性能和質(zhì)量的影響很大。 . .. 最終確定的分流道外觀如圖 。 10176。 梯形截面分流道容易加工，且塑料熔體的熱量散失及流動阻力均布大，一般采用下面的經(jīng)驗公式可以確定其截面尺寸 4 L* ? （ ） B32H? （ ） 式中： B—— 梯形的大底邊寬度（ mm）； m—— 塑件的重量（ g）； L—— 分流道的長度（ mm）； H—— 梯形的高度（ mm）。 由理論分析可以知道，圓形截面的流道總是比任何其他形狀截面的流道更可取，因為在相同截面積的 情況下，其比表面積最?。鞯辣砻娣e與體積之比值稱為比表面積），即它在熱的塑料熔體和溫度相對較低的模具之間提供的接觸面積最小，因此從流動性、傳熱性等方面考慮，圓形截面是分流道比較理想的形狀。 分流道的形狀及尺寸 為了便于機械加工及凝料脫模，分流道大多設(shè)置在分型面上。分流道是指主流道末端與澆口直徑這一段塑料熔體的流動 通道。 圖 主流道的尺寸（各種參數(shù) 意義如圖 所示） 主流道小端直徑 d=注射機噴嘴直徑 +（ ） =+1=5 mm 主流道球面半徑 SR=噴嘴球面半徑 +（ 12） =12+1=13 mm 球面配合高度取 h=5 mm 主流道錐角 ? =3176。一般采用碳素工具鋼如 T8A、 T10A 等，熱處理要求淬火 53— 57HRC。 . .. 主流道上的一些尺寸主要是由 所選的注塑機決定的。 10. 應(yīng)盡可能使主流道中心與模板中心重合，若無法重合也應(yīng)使兩者的偏離距離盡可能縮短。 8. 澆注系統(tǒng)的模具工作表面應(yīng)達到所需的硬度、精度和表面粗糙度，其中澆口應(yīng)有 IT8 以上的精度要求。 6. 熔接痕部位與澆口尺寸、數(shù)量及位置有直接關(guān)系，設(shè)計澆注系統(tǒng)時要預(yù)先考慮到熔接痕的部位、形態(tài)，以及對制品質(zhì)量的影響。 4. 避免高壓熔體對模具型芯和嵌件的沖擊，防止型芯變形和嵌件位移。為此，澆注系統(tǒng)的長度應(yīng)盡量短、斷面尺寸應(yīng)合理、應(yīng)盡量減少流道的彎折。這種布置能使塑料熔體均衡地進料，在同一時刻，以相同的額定壓力和溫度充滿型腔。對澆注系統(tǒng)進行總體設(shè)計時，一般要遵循如下基本原則： 1. 結(jié)合型腔布置考慮，盡可能采用平衡式分流道布置。在塑料熔體填充及凝固的過程中，將注射壓力有效地傳遞到型腔的各個部位，以獲得形狀完整、內(nèi)外在質(zhì)量優(yōu)良的塑料制件。 即 F=P* 0S =5020*80=402 KN 選擇注塑機 根據(jù) 模具一次 注射量和鎖模力的 估算 值 ，可以選用國產(chǎn)常用注射機 XSZY125，其主要技術(shù)參數(shù)如下表所示： 表 注塑機參數(shù) 型號 注射方式 螺桿直徑 /mm 最大注射 量 /g 注射壓力 /Mpa 鎖模力 /KN 最大注塑面積 /2cm 臥式 螺桿式 42 125 120 900 320 最大模具厚度 /mm 最小模具厚度 /mm 最大開模行程 /mm 噴嘴球半徑 /mm 噴嘴孔半徑 /mm 定位圈直徑 /mm 模板尺寸/mm*mm 300 200 300 12 100 428*458 . .. 第四章 澆注系統(tǒng)的設(shè)計 澆注系統(tǒng)的組成及作用 普通流道澆注系統(tǒng)一般是由主流道、分流道、澆口和冷料穴等四部分組成的 。 估算塑件的體積和質(zhì)量 使用 UG中分析 /測量體命令可以知道，三維模型的體積為 1V = 3mm 查表可以知道 ABS 的密度ρ =— 3cm/g 此處取ρ = 3cm/g 由 m=ρ * 1V （ ） m=*= 估算澆注系統(tǒng)凝料體積 澆注系統(tǒng)凝料體積可以按照塑件體積的 倍計算，由于此模具按照一模一腔，所以澆注系統(tǒng)凝料體積為： 2V =* 3mm =5474 3mm 即 該模 具一次注射需要的 ABS 量 體積： 0V = 1V + 2V （ ） =+5474 =14597 3mm 質(zhì)量： 0m =14597*= 估算鎖模力 當(dāng)高壓的塑料熔體充滿模具型腔時，會產(chǎn)生使模具分型面漲開的力，這個力的大小等于塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的 投影面積之和乘以型腔的壓力，它應(yīng)小于注射機的額定鎖模力，才能保證注射時不發(fā)生溢料現(xiàn)象。分析結(jié)果如下圖： 充填時間 氣穴位置 速度 /壓力切換時的壓力 . .. 熔接痕： 圖 ① 圖 ② 圖 ③ 圖 從上面的模擬分析圖可以知道，從充填時間上可以 看出 方案②時間最長， 故 不可取；從氣穴的位置考慮方案①、方案②的氣穴位置在平面光滑的位置多于方案③，氣體難于. .. 排出，故從氣穴上考慮應(yīng)該選擇方案③；從速度 /壓力切換時的壓力可以知道塑膠流動前沿的壓力