【正文】 ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ? ??各墩的支座頂，由于上部結(jié)構(gòu) 混凝土收縮徐變及溫降引起的水平力為： P=橋墩距不變點(diǎn)的距離支座頂集成剛度 C P1=（ x40） K1C=(040) =（←） P2=(x80)K2C=(080) =(← ) P3=(x50)K3C=() =(→ ) P4=(x100)K4C=() =(→ ) P5=(x150)K5C=() =(← ) P6=[x(40)]K6C=[0(40)] =(← ) 各墩的支座頂，由于上部結(jié)構(gòu)溫升引起的水平力計算如下： P1=（ x40） K1C=(040) =(→ ) P2=(x80)K2C=(080) =(→ ) P3=(x50)K3C=() =(← ) P4=(x100)K4C=() =(← ) P5=(x150)K5C=() =(→ ) P6=[x(40)]K6C=[0(40)] =(→ ) 水平力匯總 （表 15） 項目 1 2 3 4 5 6 H（ kN） H（ kN） H（ kN） H（ kN） H（ kN） H（ kN） （ 1）收縮徐變 （ 2）溫度影響 （ 3）制動力 177。各縱向水平力的計算，分配如下： （ 1） 橋墩墩頂?shù)目雇苿偠劝醇蓜偠劝l(fā)分配 墩頂?shù)目雇苿偠劝聪率接嬎悖? 3 0 0 0 0 211[ /( 3 * ) ]h h H H H M M H M MnKi h E I h h h? ? ? ?? ? ? ? ? 式中： Ki —— i 號墩墩頂剛度： n—— 一個單排樁橋墩墩柱數(shù)， n=2 11hhEI —— 柱材料 55 號混凝土彈性模量與柱毛截面慣性距乘積， 11hhEI = 710 XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 24 ?? 0HH? ， 0HM? ， 0MH? ， 0MM? —— 用“ m”法計算樁基時有關(guān)系數(shù) h—— 樁高 0 3 4 4 332 2 3 4 4 3()1( ) ( )HHhHB D B DE I a A B A B? ??? ?， 0 3 4 4 322 2 3 4 4 3()1( ) ( )MHhHA D A DE I a A B A B? ??? ? 0 3 4 4 32 2 3 4 4 3()1( ) ( )MMhHA C A CE I a A B A B? ??? ?， 00HM MH??? 式中： 5 122hhmba EI? = 5 72 0 0 0 0 2 .7 0 .2 8 6 73 .5 5 1 0 0 .7 8 5? ??? 06731 2 . 4 4 1 3 . 7 1 7 1 0 /( 3 . 5 5 1 0 0 . 2 8 6 7 0 . 7 8 5 )HH m k N? ?? ? ? ?? ? ? 721 1 . 6 2 5 2 . 4 7 4 4 1 0 /( 3 . 5 5 1 0 0 . 2 8 7 1 0 . 7 8 5 )MH r a d m? ?? ? ? ?? ? ? 00HM MH??? = 610? rad/m 067 1 1 . 7 5 1 2 . 6 6 6 1 0 / .( 3 . 5 5 1 0 0 . 2 8 6 7 0 . 7 8 5 )MM r a d k N m? ?? ? ? ?? ? ? 3 7 6 6 6 221 1 1 6 9 . 8 6 /2 4 /( 3 3 . 5 5 1 0 0 . 7 8 5 ) 3 . 7 1 7 1 0 2 . 4 7 4 4 1 0 2 4 2 2 . 6 6 6 1 0 2 4K k N m? ? ???? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 3 7 6 6 6 222 4 1 . 4 7 /( 3 3 . 5 5 1 0 0 . 8 2 8 ) 3 . 7 1 7 1 0 2 . 4 7 4 4 1 0 4 1 . 4 7 2 2 . 6 6 6 1 0 4 1 . 4 7K ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? /kN m? 3 7 6 6 6 223 / ( 3 10 ) 10 10 2 2 .666 10 /Kk N m? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 3 7 6 6 6 224 / ( 3 10 ) 10 10 2 2 .666 10 /Kk N m? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 3 7 6 6 6 22533 .7 4 / ( 3 3. 55 10 0. 51 5 ) 3. 71 7 10 2. 47 44 10 33 .7 4 2 2. 66 6 10 33 .7 451 2. 04 3 /Kk N m? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 25 3 7 6 6 6 22617 .3 / ( 3 3. 55 10 0. 51 5 ) 3. 71 7 10 2. 47 44 10 17 .3 2 2 .6 66 10 17 .320 37 .4 /Kk N m? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 1 號墩 、 6 號墩 處設(shè) GPZⅡ 型盆式橡膠支座，其尺寸為 545 630 120mm，剪切模量 G= aMP 61 5 5 4 6 6 3 0 1 . 1 2 2 2 0 5 . 2 8 / 2 2 2 0 5 . 2 8 /0 . 7 1 1 2 0rr n A GK K N m m k N mt ? ? ?? ? ? ? ?? 0， 2， 5， 7號墩處設(shè) GPZⅡ 型盆式橡膠支座，其尺寸為： 410 480 90mm 0 7 2 5 5 4 1 0 4 8 0 1 . 1 1 6 9 3 8 . 9 6 7 / 1 6 9 3 8 . 9 6 7 /0 . 7 1 9 0r r r r n G AK K K K N m m k N mt ???? ? ? ? ? ? ?? 4號墩處中梁 設(shè) GPZⅡ 型盆式橡膠支座，其尺寸為 1945 1870 320mm，邊梁設(shè)置GPZⅡ 型盆式橡膠支座，其尺寸為 2155 2080 340mm 4 1 9 4 5 1 8 7 0 1 . 1 3 2 2 1 5 5 2 0 8 0 1 . 1 4 8 0 8 7 . 3 2 3 7 1 8 4 . 3 1 8 5 2 7 1 . 6 3 /0 . 7 8 3 2 0 0 . 7 8 3 4 0r n G AK k N mt ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ??? 3號 墩 處中梁設(shè) GPZⅡ 型盆式橡膠支座，其尺寸為 1870 1870 315mm，邊梁設(shè)置 型盆式橡膠支座，其尺寸為 2080 2080 335mm 3 1 8 7 0 1 8 7 0 1 . 1 3 2 2 0 8 0 2 0 8 0 1 . 1 4 6 9 6 6 . 9 1 3 6 4 2 5 . 8 7 8 3 3 9 2 . 7 8 /0 . 7 8 3 1 5 0 . 7 8 3 3 5r n G AK k N mt ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ??? 52 2 169 38. 967 338 77. 934 /rrK K k N m? ? ? ? 各號墩頂支座頂部集成剛度為 2 2 2 0 5 . 2 8 1 1 6 9 . 8 61 1 1 1 1 . 3 1 2 /2 2 2 0 5 . 2 8 1 1 6 9 . 8 6K k N m???? 3 3 8 7 7 .9 3 4 3 5 7 .1 42 3 5 3 .4 1 4 /3 3 8 7 7 .8 3 4 3 5 7 .1 4K k N m???? 1 6 4 .5 1 8 8 3 3 9 2 .7 83 1 6 4 .1 9 4 /1 6 4 .5 1 8 8 3 3 9 2 .7 8K k N m???? 8 5 2 7 1 . 6 3 1 4 7 . 3 94 1 4 7 . 1 3 6 /8 5 2 7 1 . 6 3 1 4 7 . 3 9K k N m???? 5 1 2 . 0 4 3 3 3 8 7 7 . 9 3 45 5 0 4 . 4 1 9 /5 1 2 . 0 4 3 3 3 8 7 7 . 9 3 4K k N m???? XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 26 2 0 3 7 .4 2 2 2 0 5 .2 86 1 8 6 6 .1 7 3 /2 0 3 7 .4 2 2 2 0 5 .2 8K k N m???? （十） 制動力分配 制動力計算 先計算一個車道上的制動力。=576000 K1=1/5+125 480/576000= K2=1/5+125 240/576000= K3=1/5+125 0/576000= K4=1/5125 240/576000= K5=1/5125 480/576000= XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 9 圖2 .6 三列車非對稱布置（單位： ） （二） 40m跨徑 汽車順橋行駛 順 橋向單孔車布置（單位： ） B1=0， B2= +260= B=B1+B2= 順 橋向雙孔車布置（單位： ） B1=（ ） /2=， B2= B=B1+B2= （三） 活載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力 XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 10 各梁活載反力匯總表 (表 1) 荷載橫向分布情況 汽車荷載 計算方法 荷載布置 橫向分布系數(shù) 單孔荷載 雙孔荷載 B（ kN） Ri（ kN） B（ kN） Ri(kN) 按杠桿法計算 單列車對稱布置 K1=0 0 0 K2= K3= K4= K5=0 0 0 雙列車對稱布置 K1=0 0 0 K2= K3= K4= K5=0 0 0 三列車對稱布置 K1=0 0 0 K2= K3= K4= K5=0 0 0 按偏心受壓法計算 單列車非對稱布置 K1= K2= K3= K4= K5= 雙列車非對稱布置 K1= K2= K3= K4= K5= 三列車非對稱布置 K1= XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 11 K2= K3= K4= K5= 各梁反力匯總 （表 2） 荷載情況 1號梁 2號梁 3號梁 4號梁 5號梁 R1（ kN） R2（ kN） R3（ kN） R4（ kN） R5（ kN） 0號臺 1號墩 2號墩左支座 5號墩右支座 6號墩 7號臺 雙孔雙列對稱布置 （ 1+? ） 0 0 雙孔雙列非對稱布置（ 1+? ） 雙孔三列對稱布置 （ 1+? ） 0 0 雙孔三列非對稱布置 （ 1+? ） （四） 雙柱反力 Gi 計算 ： Gi=1/749 (+++) XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 12 雙 柱反力計算（單位： ） 墩柱反力計算表 （表 3） 荷載情況 G1（ kN） 0 號橋臺 1 號墩 2 號墩左支座 5 號墩右支座 6 號墩 7 號橋臺 雙孔雙列對稱布置 （ 1+? ） 雙孔雙列非對稱布置 （ 1+? ） 雙孔三列對稱布置 （ 1+? ） 雙孔三列非對稱布置 （ 1+? ） （五） 蓋梁各截面內(nèi)力計算 1． 彎距計算 ： 支點(diǎn)彎距采用非對稱布置時的計算值，跨中彎距采用對稱布置時的彎距值。 eai/2∑ a178。, n=5, e=280, 2∑ a178。=576000 K1=1/5+435 480/576000= XX 大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計論文 8 K2=1/5+435 240/576000= K3=1/5+435 0/576000= K4=1/5435 240/576000= K5=1/5435 480/576000= 單 列車非對稱布置（單位： ） Ki=1/n177。 eai/2∑ a178。 （一） 活載橫向分布系數(shù) 荷載對稱布置用杠桿法，非對稱布置用偏心受壓法。本 設(shè)計橫向布置的車隊數(shù)為 3，故? 取 ； m—— 荷載橫向分系數(shù)，計算主梁彎矩可用跨中荷載橫向分布系數(shù) mc 代替全跨各點(diǎn)上的 mi ，在計算主梁剪力時，應(yīng)考慮 mi 在跨內(nèi)的變化 . pi —— 汽車車列的車軸重力； yi —— 主梁內(nèi)力影響線的縱坐標(biāo)；