【正文】 conpe ,3.,?al )260.(.5 ?????? 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失 l???????pscEcspl tt????15,??%??Asp?21002 .55. mIi?，構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力（扣除相應階段的預應力pc?損失）和結構自重產生的混凝土法向壓應力，其值為： 00yIeNAppc????0)5.(4326 ????? pllllconslpp A???? ?).(29 ???? ??預應力鋼筋傳力錨固齡期 ，計算齡期為t時的混凝土收縮應變),(tcs?0 ，加載齡期為 ，計算考慮的齡期為t時的徐變系數(shù)。設控制預應力鋼絞線與臺座之間的最大溫差,Ctt0125???則： =23l?MPat3? 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 4l?對于先張拉法構件 PeEpl??465.?E00yINApe??slPp6?39。 7股鋼絞線 , , ?Mpa1095.??pE?pkf，控制應力取 。在無可靠試驗資料的情況下，則按《公路橋規(guī)》的規(guī)定估算。以上計算均表明滿足斜截面抗剪承載力要求。0 %????svvsA?此處,箍筋間距 ,210ASsvv??????)( 280%)( ?????kNVkcsd ????抗剪承載力滿足要求。 斜截面抗剪承載力計算河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 承載能力極限狀態(tài)計算—26—我們選取以下兩個位置進行空心板斜截面抗剪承載力計算：①距支座中心 處截面， ；mh4752?mx7305?②距支座中心 處截面（箍筋間距變化處） ， ； 6750x?計算截面的剪力組合設計值，可按表51由跨中和支點的設計枝內插得到,計。參考構造要求，在支座中心向跨中方向不小于1倍梁高范圍內，箍筋間距不應大于100mm，其他梁段箍筋間距取為250mm。2h首先進行抗剪強度上、下限復核,： )(,30 KNbfVkcud????河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 承載能力極限狀態(tài)計算—25—式中: 驗算截面處的剪力組合設計值 (KN),由表 27得支點處剪力及跨dV中截面剪力,內插得到的距支點 =475mm處的截面剪力 :2hdVkNd .)(???代入數(shù)據(jù)得： kNKVd ...0. 3???????計算結果表明空心板截面尺寸符合要求。 ???????? KNxhbfMcdu mKN????計算結果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。?..786120?????hxb? 339。?fb力。fcdsdpdhbAf??類型： NAffsdpd ????hfc.39。?fh度 ，肋寬b .首先按公式 來判斷截面12439。4m02.?I 換算截面面積A 0 sEspEA)1()1(0 ??? ???cpE?2680mp? A= 2m50代入得 2694?A 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 421)(421)(01 ??????sEspEAAS???? . m?換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）?ASd則換算截面重心至空心板毛截面下緣的距離為： ?ly則換算截面重心至空心板毛截面上緣的距離為： ???u換算截面重心至預應力鋼筋重心的距離為： ?pe換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： .?s 換算截面慣性矩 I河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 換算截面幾何特性計算—23— 2022012022 )()( sEspEp eAeAdI ????????? 4102 24675...3578. .896 m??? 換算截面彈性抵抗矩下緣： 380142.?llyIW上緣： 3801m0.?uI河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 承載能力極限狀態(tài)計算—24—7 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算預應力鋼絞線合力作用點到截面底邊的距離 ，普通鋼筋離截面底m45?pa邊的距離 ，則預應力鋼筋和普通鋼筋的合理作用點到截面底邊的距離mas45?為 。鋼筋重心至板下緣45mm處,即 ，mas45?。 ????sdpfcsAbA說明按受力計算不需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按照構造要求配置。0xhbfMcdu??代入上式得: )95(.154..16 x????整理得: ,39。f ??ky等效工字形截面的下翼緣板厚度 :?f等效工字形截面的肋板厚度 b:b=b 2b =1242?=等效工字形截面尺寸見圖 :河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 預應力鋼束的估算及布置—20— 圖 空心板換算等效工字形截面（cm）估算普通鋼筋時， 普通鋼筋計算簡圖可先假定 ,則由下列可求得受壓區(qū)的高度，設：fh??????sah由公預規(guī), , . 10?MPafd2由表46,跨中 ，?u mbf124039?？招陌褰孛娓鶕?jù)慣性矩相等和面積相等可換算成等效工字形截面來考慮:由 2cm51802815762????）（khbb =13? ?1078210785///0. 333 ???? 4c.求得 cm, =?khkb則得到等效工字形截面的上翼緣板厚度 :39。 預應力鋼筋的布置預應力空心板選用 12 鋼絞線布置在空心板下緣， =45mm，沿空心j pa板跨長直線布置 ，即沿跨長 =45mm 保持不變，見圖 足公預規(guī)的要求，鋼絞線凈距不小于 25mm,端部設置長度不小于 150mm 的螺旋鋼筋等。l?本橋采用 17 股鋼絞線作為預應力鋼筋,直徑 ,公稱截面面積 139mm, =1860Mpa, =1260Mpa, = Mpa。pl apply??代入 即可求得滿足部分預應力 A ???所需的有效預加力為： ??式中： ——混凝土抗拉強度標準值。按《公預規(guī)》 條，A 類預應力混凝土構件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應力，并符合以下條件：在作用短期效應組合下，應滿足 ???式中: —— 在作用短期效應組合 作用下，構件抗裂性驗算邊緣混凝土st?sdM的法向拉應力；——構件抗裂驗算邊緣 混凝土的有效預應力。因此，預應力混凝土橋梁設計時，一般情況下，首先根據(jù)結構在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預應力鋼筋的數(shù)量，在由構件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通綱紀的數(shù)量。河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—16— 空心板作用效應組合計算匯總表跨中截面 四分點截面 支點截面M V M V V序號 荷載類別 KN KN KN1 g1 0 2 g2 0 3 g 總 0 4 可變作用不計沖擊 5 可變作用計沖擊 6 標準組合 7 短期組合 8 極限組合 9 長期組合 河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 預應力鋼束的估算及布置—17—5 預應力鋼束的估算及布置 預應力鋼筋數(shù)量的估算本橋設計時它應滿足不同設計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應力等要求?！稑蛞?guī)》還規(guī)定結構構件當需要彈性階段截面應力計算時，應采用標準值效應組合，即此時效應組合表達式為： QjKGKsdSS??1式中： ——標準值效應組合設計值；， ——永久作用效應，汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值。39。 承載能力極限狀態(tài)按承載能力極限狀態(tài)設計時的基本組合表達式為：河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—15— ).(00 QjKGKud SSr??式中： ——結構重要性系數(shù)，本橋屬中小橋， =；? 0?——效應組合設計值； ——永久作用效應標準值；udSGK——汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值。V()kkmqpy????汽 KN..834.圖 簡支空心板跨中截面內力影響線及加載圖圖 簡支空心板 l/4 截面內力影響線及加載圖河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—14—支點截面剪力計算支點截面由于車道荷載產生的效應時，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標準值應滿布于使結構產生最不利的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線的峰值處，見圖 。=(1+)()kky??汽 kN?.?l/4 截面(見圖 )兩車道荷載：不計沖擊時 ()kkMmqpy????汽 kN)????計入沖擊 ()()kk?汽kN當 時,??zHf14???。?按結構基頻 的不同而不同,對于簡支板橋:?f2cEIflm??當 時, =?？招陌搴奢d橫向分布系數(shù)匯總于如下。 表 各板的橫向分配影響線豎標值表荷載作用板號節(jié)點號1 2 3 4 51 2 3 4 河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—9—18031805 作出影響線:一 號 板 影 響 線 01 2 3 4 5 6 7 8 9二 號 板 影 響 線01 2 3 4 5 6 7 8 9三 號 板 影 響 線1 2 3 4 5 6 7 8 9河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—10—四 號 板 影 響 線1 2 3 4 5 6 7 8 9五 號 板 影 響 線1 2 3 4 5 6 7 8 9圖 影響線圖及布載位置根據(jù)各板的橫向分布影響線圖，在上加載求得各種作用下的橫向分布系數(shù)如下：汽車荷載作用下：m 汽 =1/2∑η i 汽板號 1：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 2：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 3：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 4：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=板號 5：二列汽車：m2 汽 =1/2（+++）=見表 ：河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—11—表 車道荷載作用下的橫向分布系數(shù)表板號 1 2 3 4 5m2 汽 為設計和施工方便，各空心板設計成統(tǒng)一規(guī)格。（1）跨中和 L/4 的荷載橫向分布系數(shù)：首先計算空心板的剛度系數(shù)：由前面計算得到： IT =? b= L=將以上數(shù)據(jù)代入：r=求得剛度系數(shù)后，即可查《公路橋涵設計手冊梁橋（上冊） （徐光輝，胡明義，主編，人民交通出版社，1996 年 3 月）中鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由 r= 車道荷載作用下荷載橫向分布系影響線，計算結果列表 中，由表 畫出各板橫向分布影響線圖 ，并按橫向最不利位置布載，求得兩車道情況下各板的橫向分布系數(shù)。汽車荷載橫向分布系數(shù)計算空心板跨中和 L/4 的橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算。kqkp=*501836p???）（河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—8—而在計算剪力效應時，集中荷載標準值 應乘以 的系數(shù)，..???、按《橋規(guī)》車道荷載的均布荷載應滿布于使結構產生最不利效應的同號影響線上，集中荷載標準值只作用在相應影響線中一個最大影響線峰值處。 《橋規(guī)》規(guī)定橋梁結構整體計算采用車道荷載。 橋面橫斷面布置圖河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—5— 圖 橫斷面圖 板塊結構幾何尺寸 河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—6— 毛截面幾何特性計算河南城建學院本科畢業(yè)設計（論文） 主梁內力計算及作用效應組合—7—4 主梁內力計算及作用效應組合 永久作用效應計算一期恒載 q1 ：預制板重力