【正文】 斜截面抗剪承載力計(jì)算，下限復(fù)核選取距支點(diǎn) 處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。 kbhftd 3023 ???????? 由于 KNVd .676.??? 因此，不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，梁體可按構(gòu)造要求配置箍筋即可。 圖 箍筋布置 跨中部分箍筋配筋率為 %,vs ?????svSA??滿足最小配筋率的要求。 各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置 )(mx780?x（支點(diǎn)截面） 735?x6750x3890?x（ 截面）4/l剪力 (1)距支座中心 處截面，h4752?mx7305?由于是直線配筋，故此截面有效高度取與跨中近似相同， ，mh905?mb48?由于不設(shè)彎起鋼筋，因此,斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： svkcucs ffPbhV??,03321 )(145.???公式中 ,b,h 與前面相同。⑵距跨中截面 處截面mx0此處，箍筋間距 ，sv25?? kNVcs %)(941..13 ???????? kNVkcsd .67830??河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算—27—斜截面抗剪承載力滿足要求。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算—28—8 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失與施工工藝、材料性能及環(huán)境影響等有關(guān)，影響因素復(fù)雜。本橋采用先張法施工。MPa860 Pfpkcon ?? 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 l?預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng) ,采用一端mL50?張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí) ，則mL4?? MPaELlpl ????? 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫度損失 3l?先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫度引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。0con?，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為： ，53239。??0,t?0河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算—30— MPayIeNAppc ..182356900 ???????.?考慮自重的影響,由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用，查表36得空心板全部永久作用彎矩 , ，在全??mkNMGK?? 中 ??mkNlGK??部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為:跨中截面： MPayIt ???： 截 面4l IGKt ?支點(diǎn)截面： ?t?則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中截面： ??： 截 面4l 4?支點(diǎn)截面： apc.《公預(yù)規(guī)》， 不得大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度 的pc cuf?，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C ，則 =45MP， =，則跨中、45cuf?cuf?L/ ， MPa，均小 MPa，滿足要求。lcony??河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算—32—跨中截面： MPalconpe ????： 截 面4l lconpe .支點(diǎn)截面： MPalconpe ????河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—33—9 驗(yàn)算 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性計(jì)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》 條要求。l為在作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力st?空心板跨中截面彎矩， mNmKNMsd ?????換算截面下緣抵抗矩 代人得：3042Wl? Plsdst?為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)pc?力， 00ppcNeyAI????MPallconp ??????? ??NslPP ??? ??MPapc .. ???????為在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力:lt空心板跨中截面彎矩，mNMld???換算截面下緣抵抗矩 河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—34—MPaWMldlt ???? Paftkpcst ?????符合《公預(yù)規(guī)》對(duì) A 類構(gòu)件的規(guī)定。選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面 AA 纖維（空洞頂面） ，BB 纖維（空心板換算截面） ，CC 纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件應(yīng)滿足： ??為混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C50， ；tkf ?主拉應(yīng)力 tp（1）AA 纖維：( ) 2cxcxtp???????????01dAVSbI?為支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值dV NKd 5104237..342??為計(jì)算主拉應(yīng)力出處截面腹板的寬度 480mm。afMPatktp ..3. ?????（2）B B 纖維： 2cxcxtp???????????01dBVSbI?S =Bo13 )(10/)(? ?????????? allconp ?????? NANSlP ??mYePlp ?? 00ppceyAI??MPapc ??為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn) ， sM0s?.?? ??MPacxcxtp ????????????????????BB 纖維 ，符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)fMPatktp . ???部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 變形計(jì)算 正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ，??對(duì)于 C50 混凝土， ，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力 A 類構(gòu)件，???時(shí)，抗彎剛度 。 預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置（1）預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C45。2???此時(shí)的抗彎剛度： 。 MPEC? ???cp? ????csE?換算截面面積： 239。39。39。01 . )()( mAASsESpEP ??????換算截面重心至毛截面重心的距離：（向下移）??、河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—38—換算截面重心至空心板下緣的距離：y =`l01 ??換算截面重心至空心板上緣的距離： ..39。01?普通鋼筋至換算截面重心的距離： ms ..39。0139。0139。0139。39。 m42..45760101 ??llyIW上緣 381039。39。02 ?（2）預(yù)拱度的設(shè)置由《公預(yù)規(guī)》 條，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱值 小于按荷載短期效應(yīng)組pf合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度 時(shí)，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反slf拱值之差采用。????跨中預(yù)拱度 ，支點(diǎn) ，???0?河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—39—向做成平順的曲線。計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—40—22cpxkcxkkt??????????? 0kcxkpcMyI 01dkVSbI??（1）AA 纖維01dkSbI??0kcxkpcMyI?? ??MPakcxkcxktp 22 ??????????????????????，符合《公預(yù)規(guī) 》要求。MPafPackc ???(3)CC 纖維01dkVSbI??0kcxkpcMyI??河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—41—??MPakcxkcxktp ..2 22 ???????????????????????，符合《公預(yù)規(guī) 》要求。為此，對(duì)本橋應(yīng)計(jì)算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。由此計(jì)算空心板截面的幾何特性。 跨中截面(1)由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力由《公預(yù)規(guī)》 條：001ppluNeyAI????下上板 底 壓 應(yīng) 力板 頂 拉 應(yīng) 力式中： ——先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為0p6PPlsN?? 04pconll??其中 ——放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)應(yīng)力損失值，由 《公預(yù)規(guī)》 條l對(duì)先張法構(gòu)件 ,????04 4235()????????? KNANslPP ????河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—42—mNyAepslPp 39。ck??規(guī)》要求。ck??規(guī)》要求。.下 ?39。表 短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表 截 面 跨中截面 L/4 截面 支點(diǎn)截面 應(yīng)力位置 項(xiàng)目?上 下 ?上 下 ?上 下預(yù)加力 作用種類板自重 0 0總應(yīng)力值 () 壓應(yīng)力限值 .39。由上述計(jì)算，在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，支點(diǎn)截面上緣拉應(yīng)力為： MPafMPaPaf tktk . 39。 ???????上? 按《公預(yù)規(guī)》 條，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并按以下原則配置： 當(dāng) 時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于 %的縱向鋼筋；39。15t?上 當(dāng) 時(shí)，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋其配筋率按以上兩者直tktkff..?上線內(nèi)插取得。As?s A河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 驗(yàn)算—45— 則： 時(shí)的縱向鋼筋配筋率為 %，?上?。 %30mAs ?? 預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于 14mm,現(xiàn)采用的 HRB335 鋼筋， ，則 ，大于126? ???AS，滿足要求，布置在空心板支點(diǎn)截面上邊緣。mKN??—受彎構(gòu)件正截面開(kāi)裂彎矩值，按下式計(jì)算：cr ??0 =crptkfW???02S??其中 ——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力 在構(gòu)件抗pc? 0pN裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，由 計(jì)算得 ,?——換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的靜矩，其值為0S3 )( /.7..9m??????）（—換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，由 計(jì)算得，—混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，C50， 。??crud河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 支座計(jì)算—47—11 支座計(jì)算采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》。c?ekAc e2兩端支座等候，主板溫度變形有兩端支座均攤，則每一個(gè)支座承擔(dān)的剪切變形。）（ C??6?40? C5?取線膨脹系數(shù) 。負(fù)一半跨內(nèi)制動(dòng)力。8te5724? 驗(yàn)算,cm?為使支座與主板不發(fā)生腹空現(xiàn)象，從而滿足轉(zhuǎn)角要求 ，為保證支mc、???2al座穩(wěn)定，應(yīng)限制其豎向壓縮變形要求 取 。 mtf ????則 =160/2al 28??.?可見(jiàn) 滿足要求。MpaT30??取 T????mtRktseucps ???、實(shí)際規(guī)定其最小厚度 mts? 驗(yàn)算支座的穩(wěn)定性按《公預(yù)規(guī)》，按下式驗(yàn)算支座抗滑穩(wěn)定性（計(jì)入汽車制動(dòng)力）：計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí):河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 支座計(jì)算—49—bkelgCkFtAGR????式中： ——在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值；k——橡膠支座的剪切模量，取 ；e ?——由汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值，取 ；bkF 9kNbF——橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù)，取 ；? .3?——（計(jì)入沖擊系數(shù)）引起的支CkR座反力；——支座平面毛面積， 。河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算—50— 12 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 設(shè)計(jì)資料(1)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造設(shè)計(jì)荷載：城市A級(jí)；標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16m， m；上部構(gòu)造：預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁。m） V左 右11 =?? 22 ? 33 = 44 = ? 55 ?715M0 0 ?C 可變荷載計(jì)算可變荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算：橫載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏河南城建學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算—53—心受