5010t,跨度28m,雙粱橋式起重機結(jié)構(gòu)設(shè)計-文庫吧資料
2025-07-01 05:43本頁面
【正文】 =28 mm= mm48太原科技大學(xué)華科學(xué)院設(shè)計說明書。、感謝同組的同學(xué)對我的幫助。秦老師的及時耐心有效的指導(dǎo)，才使我能順利、如期的完成畢業(yè)設(shè)計。首先要感謝在此次設(shè)計中給與我全程細心指導(dǎo)的老師。特別是對起重機金屬結(jié)構(gòu)有了較深刻的了解。華中科技大學(xué)出版社，1998《材料力學(xué)》劉鴻文主編 高等教育出版社 2003致 謝我通過三個月的時間，結(jié)合了大學(xué)四年所學(xué)的專業(yè)知識，同時查閱了大量起機專業(yè)的相關(guān)資料，以及起機教研室各位老師的幫助指導(dǎo)。北京：機械工業(yè)出版社，1992起重機械教材起重機課程設(shè)計堂增寶等主編。北京：中國鐵道出版社，2001上海交通大學(xué)王殿臣，倪慶興主編。北京：國家標準局出版社，1983張質(zhì)文等主編。北京：機械工業(yè)出版社，1992《起重機設(shè)計規(guī)范》編寫組主編。參考文獻大連理工大學(xué)楊長，傅東明主編。在設(shè)計中培養(yǎng)了大家的團隊合作精神，遇到問題大家集體討論進行解決，還有CAD技術(shù)的應(yīng)用，這些對于我們即將走向工作崗位的新人是一個很好的培訓(xùn)和鍛煉，同時也是平時所學(xué)的理論和實踐的一次結(jié)合。另一方面，在設(shè)計的過程中，缺乏對細節(jié)的考慮，只抓住了其中大的框架，后續(xù)的工作還有很多。針對此次的設(shè)計，隨著對整機的不斷深入了解，也發(fā)現(xiàn)了設(shè)計存在的一些問題。例如：翼緣板和腹板加勁肋的選用、計算和校核。使自己的專業(yè)知識的到了大大補充。在這次設(shè)計過程中，我查閱了大量的相關(guān)資料。在寫設(shè)計說明書的過程中，掌握了word和公式編輯器的應(yīng)用。其次，通過應(yīng)用CAD技術(shù)繪圖，使我掌握了CAD的使用方法，同時也從中學(xué)到了許多繪圖方法和技巧，特別是快捷鍵的應(yīng)用。在計算過程中，發(fā)現(xiàn)了一些疑難問題和自己以前沒有注意的知識點和方法，通過老師的指導(dǎo)和講解，自己的復(fù)習(xí)對其進行了理解和掌握?？偨Y(jié)通過3個月的金屬結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計學(xué)習(xí)，使我學(xué)到了許多非常重要的知識和技術(shù)。必要時可在主梁端部內(nèi)側(cè)主、端梁的上、下翼緣處焊上三角板，以增強連接的水平剛度，承受水平內(nèi)力，連接構(gòu)造示于表圖71圖71 主梁與端梁的連接主梁最大支承力為=356755 N連接板需要的焊縫長度為= = = mm實際 （足夠）主、端梁的連接焊縫足夠承受連接的水平彎矩和剪切力，故不再計算第八章 剛度計算滿載小車位于主梁跨中產(chǎn)生的靜撓度為= = = mm = mm 橋架的水平慣性位移= = = = mm = mm 垂直動剛度起重機垂直動剛度以滿載小車位于橋架跨中的垂直自振頻率來表征，計算如下主梁質(zhì)量 == kg全橋架中點換算質(zhì)量為=（2）+=+17390=32941 kg起升質(zhì)量=+=50000 kg起升載荷 =(+)g=490000 N起升鋼絲繩滑輪組的最大下放長度為==16+22=16 m橋架跨中靜位移為= = =起升鋼絲繩滑輪組的靜伸長為=== mm結(jié)構(gòu)質(zhì)量影響系數(shù)為= = =橋式起重機的垂直自振頻率為= = = HZ（合格）起重機水平動剛度以物品高度懸掛，滿載小車位于橋架跨中的水平自振頻率來表征。第七章 主梁和端梁的連接主、端梁采用連接板貼角焊縫連接，主梁兩側(cè)各用一塊連接板與主、端梁的腹板焊接，連接板厚度=8 mm，高度===755 mm,取=750 mm，主梁腹板與端梁腹板之間留有20~50的間隙，在組裝橋架時用來調(diào)整跨度。根據(jù)A7和Q235及帶孔板的應(yīng)力集中等級，查得=101 MPa翼緣板拉伸疲勞需用應(yīng)力為= = = MPa若考慮垂直載荷與水平載荷同時作用，則計算應(yīng)力要大些腹板應(yīng)力較小，不再計算 整體穩(wěn)定性=3 （穩(wěn)定）局部穩(wěn)定翼緣板 ==45 60 （穩(wěn)定）腹板 ==95故只需對著主梁腹板位置設(shè)置四塊橫隔板，=6 mm端梁在中央截面11采用拼接板精制螺栓連接，翼緣用雙面拼接板8 mm420 mm440 mm及8 mm350 mm440 mm腹板用單面拼接板8 mm440 mm860 mm,精制螺栓選用M20 mm,拼接構(gòu)造及螺栓布置如圖所示64圖64 端梁拼接構(gòu)造內(nèi)力及分配滿載小車在跨端時，求得截面11的內(nèi)力為= ，剪力 =0= ，= N= N端梁的截面慣性矩為1= mm41= mm4腹板對x和y軸的總慣性矩為= mm4= mm4翼緣對x和y軸的總慣性矩為= mm4= mm4彎板分配： 腹板 = = 翼緣 = = ： 腹板 = =21797 翼緣 = =5196 水平剪切力分配剪力有上下翼緣板平均承受，一塊翼緣板所受的剪切力為= =14023 N軸力分配軸力按截面積分配一塊翼緣板受軸力==4176 N一塊腹板受軸力== N=7072 mm2=3520 mm2A=21184 mm2由產(chǎn)生的翼緣軸力為= ==404013 N一塊翼緣板總的軸力為=+=408189 N拼接縫一邊翼緣板上有8個螺栓，一個螺栓受力（剪切力）為= == N由上下翼緣板平均承受，一塊翼緣板的水平彎矩為==2585 Nm拼接縫一邊翼緣板上螺栓的布置尺寸為= =5，可按窄式連接計算=150 mm , =4(502+1502)=100000 mm2翼緣板角點螺栓的最大內(nèi)應(yīng)力為= = = N角點螺栓順梁軸的內(nèi)力和為=+ =+ =54901 N水平剪切力由接縫一邊翼緣上的螺栓平均承受，一個螺栓的受力為=== N角點螺栓的合成內(nèi)力為= = = N選精制螺栓M24 mm一個螺栓的許用承載力為剪切[]= = =96981 N承壓 = = =52920 N=55566 N （仍屬合格）由對腹板產(chǎn)生的軸力為= = =59231 N一塊腹板總軸力為=+= N焊縫一邊腹板螺栓平均受力，一個螺栓受力為= == N腹板垂直彎矩由兩腹板承受，一塊腹板的彎矩為==118515 拼接縫一邊腹板上螺栓的布置尺寸為==7 3，屬窄式連接 =7O0 mm, =1102+3302+5502+7002=1016400 mm2腹板角點螺栓的最大內(nèi)力為= = =44892 N腹板角點螺栓順梁軸的內(nèi)力和為=+ =+44892 = N單剪螺栓的許用承載力= = N=50915 N （仍屬合格）凈截面11的因拼接處螺栓孔減少了截面慣性矩，需用凈截面驗算強度同一截面中各板的螺栓孔對x和y軸的慣性矩為= =218[8（4504）2+4（552+1652+2752+3852）] = mm4= = mm4端梁拼接處凈截面慣性矩為= = = mm4= = = mm4全部板材的螺栓孔截面積為=218=4032 mm2拼接處凈截面積為=A =211844032 =17152 mm2端梁拼接處強度為= = = MPa （合格）顯然，垂直載荷產(chǎn)生的應(yīng)力是主要的。3）加勁肋的確定。承受水平剪切力= N及扭矩=117200120 = = = MPa=100 MPa主梁翼緣焊縫厚度取=8 mm，采用自動焊接，不需計算橋架工作級別為A7,應(yīng)按載荷組合Ⅰ計算主梁跨中的最大彎矩截面（E）的疲勞強度由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計算簡明而忽略慣性力求截面E的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中(輪壓在E點上)則== 空載小車位于右側(cè)跨端時（如圖54）圖54 主梁跨中（E）最小彎矩的計算左端支反力為= = = N= =+[（）] = Nm 驗算主腹板受拉翼緣板焊縫④的疲勞強度= = == = =圖55 主梁截面疲勞強度驗算點應(yīng)力循環(huán)特性===〉0根據(jù)工作級別A6，應(yīng)力集中等級及材料Q235，查得MP，=370 MPa焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為=
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