【正文】 體的最大彎矩為=，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求；③外導梁撓度如圖352所示：圖352 外導梁撓度圖(單位:mm)由Midas civil計算出的外導梁的撓度圖可得，梁體的最大撓度值為：剛度滿足要求； 　澆筑5塊外導梁設計檢算(1)，外導梁上所承受的荷載主要來源于側模板傳來的頂板混凝土的重量和側模板的型鋼重量，外導梁的受力分析采用材料力學的原理，簡化為簡支懸臂梁計算模型，其受力模型如圖353所示?！仓?塊外導梁設計檢算(1)1塊的懸澆段長度為3m，外導梁上所承受的荷載主要來源于側模板傳來的頂板混凝土的重量和側模的型鋼重量，外導梁的受力分析采用材料力學的原理，簡化為簡支懸臂梁計算模型，其受力模型如圖349所示。(2)采用Midas civil進行電算可以的內導梁的內力結果如下：①內導梁的剪力如圖345所示： 圖345 內導梁剪力圖(單位:kN)內導梁的支座反力為： ②內導梁的彎矩如圖346所示： 強度滿足要求；由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，從材料力學角度分析內導梁屬于受彎構件，因此要進行桿件的彎曲正應力強度檢算，由材料力學的計算原理可得： 圖346 內導梁彎矩圖(單位:)③內導梁撓度如圖347所示： 圖347 內導梁撓度圖(單位:mm)由Midas civil計算出的內導梁的撓度圖可得，梁體的最大撓度值為： 剛度滿足要求； 　三角掛籃的外導梁設計檢算(1)三角掛籃的外導梁有兩個作用：①在懸臂施工時承受箱梁的翼緣板混凝土、外模板型鋼的重量； ②在掛籃走形過程中，外導梁作為導向系統(tǒng)，提供移動軌道，從而使外模板在倒鏈葫蘆的牽引下進入下一梁段的設計位置；外導梁采用雙槽鋼36b，用綴板焊接成格構式桿件，加強穩(wěn)定性。(2)采用Midas civil進行電算可以的內導梁的內力結果如下：①內導梁的剪力如圖341所示： 圖341 內導梁剪力圖(單位:kN)內導梁的支座反力為： ②內導梁的彎矩如圖342所示：由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，從力學的角度分析導梁屬于受彎構件，因此要進行桿件彎曲正應力強度檢算，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求； 圖342 內導梁彎矩圖(單位:)③內導梁撓度如圖343所示：圖343 內導梁撓度圖(單位:mm)由Midas civil計算出的內導梁的撓度圖可得，梁體的最大撓度值為：剛度滿足要求； 　澆筑5塊內導梁設計檢算(1)，內導梁上的荷載主要有內模板傳來的頂板混凝土的重量和模板型鋼的重量，內導梁的受力分析采用材料力學的原理，簡化為簡支懸臂梁計算模型，其受力模型如圖344所示。(2)采用Midas civil進行電算可以的內導梁的內力結果如下：①內導梁的剪力如圖337所示： 圖337 內導梁剪力圖(單位:kN)內導梁的支座反力為： ②內導梁的彎矩如圖338所示：由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求；圖338 內導梁彎矩圖(單位:)③內導梁撓度如圖339所示： 圖339 內導梁撓度圖(單位:mm)由Midas civil計算出的內導梁的撓度圖可得，梁體的最大撓度值為：剛度滿足要求； 　澆筑4塊內導梁設計檢算(1)，內導梁上的荷載主要有內模板傳來的頂板混凝土重量和模板型鋼的重量，簡化為簡支懸臂梁計算模型，其受力模型如圖340所示。內導梁的受力分析采用材料力學的原理線彈性、小變形原理，簡化為簡支懸臂梁計算模型，其受力模型如圖336所示?！仓?塊內導梁設計檢算(1)，梁體的截面高度在懸臂澆筑塊中最大，但是箱梁頂板尺寸在整個梁體上不發(fā)生變化。由于下前橫梁受力較大，如果選用單一的型鋼則不能滿足要求，本次設計中下前橫梁選用雙工字鋼32b，采用綴板焊接，形成格構式構件，以增加構件截面抗彎抵抗矩和穩(wěn)定性，其力學參數(shù)如圖331所示下： = =23252 圖331 下前橫梁雙工字鋼32b截面(單位:mm)(3)采用Midas civil對底籃下前橫梁進行電算，可得該連續(xù)梁體的內力計算結果：①下前橫梁的剪力如圖332所示： 圖332 底籃下前橫梁剪力圖(單位:kN)下前橫梁的支座反力為： ②下前橫梁的彎矩如圖333所示： 圖333 底籃下前橫梁彎矩圖(單位:)由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，由材料力學的計算原理可得：強度滿足要求； ③下前橫梁的撓度如圖334所示：圖334 底籃下后橫梁撓度圖(單位:mm)剛度滿足要求；由Midas civil計算出的下前橫梁的撓度圖可得，梁體的最大撓度值為： 　三角掛籃的內導梁設計檢算(1)三角掛籃的內導梁有兩個作用：①在懸臂施工時承受箱梁的頂板混凝土、內模板型鋼的重量；②在掛籃走形過程中，內導梁作為導向系統(tǒng)，提供移動軌道，保證內外模板和主桁架沿設計軌道運動，從而使內模板和主桁架在倒鏈葫蘆的牽引下進入下一梁段的設計位置；本次設計中內導梁采用雙槽鋼32b，用綴板焊接成格構式桿件，加強穩(wěn)定性。下前橫梁的處理采用材料力學的基本原理，簡化為連續(xù)梁體，受力簡化圖如330圖示。圖325 底籃后橫梁受力圖(單位:m)圖321縱梁受力圖（單位：m）其中：是懸臂澆筑1塊時腹板下方縱梁作用在下后橫梁上的支座反力()； 是懸臂澆筑1塊時底板下方縱梁作用在下后橫梁上的支座反力()；(2)底籃的下后橫梁由于受力較大，選用單一的型鋼不能滿足要求，該下后橫梁選用雙工字鋼32b，采用綴板焊接，形成格構式構件，其力學參數(shù)如圖326所示： = =23252 圖326 下后橫梁雙工字鋼截面(單位:mm)(3)采用Midas civil對底籃下后橫梁進行電算，可得該連續(xù)梁體的內力計算結果：①下后橫梁的剪力如圖327所示： 圖327 底籃下后橫梁剪力圖(單位:kN)底籃后橫梁的支座反力為： ②下后橫梁的彎矩如圖328所示： 圖328 底籃下后橫梁彎矩圖(單位:)由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求；③底籃下后橫梁的撓度如圖329所示： 圖329 底籃下后橫梁撓度圖(單位:mm)由Midas civil計算出的下后橫梁撓度圖可得，梁體的最大撓度值為： 剛度滿足要求；　掛籃底籃前橫梁的設計檢算(1)由設計說明知，內外模板和模板支架的荷載作為均布荷載處理，施工時的人群和施工機具同樣作為均布荷載處理，混凝土施工時的傾倒和振搗荷載作為均布荷載處理。由懸臂施工的分塊情況可知，在澆筑1塊時，底板厚度最大，梁截面高度也最大，因此澆筑1塊時，后橫梁的受力最大?？v梁受力簡化為如圖321所示。圖317 縱梁受力圖(單位:m)(3)縱梁的計算采用Midas civil進行電算，采用電算澆筑4塊狀態(tài)下箱梁底板縱梁的受力如下：①底?？v梁的剪力如圖318所示： 圖318 縱梁剪力圖(單位:kN)縱梁的支座反力為： ②底?？v梁的彎矩如圖319所示： 圖319 縱梁彎矩圖(單位:)由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求；③底?？v梁的撓度如圖320所示：圖320 縱梁撓度變形圖(單位:mm)由Midas civil計算出的縱梁撓度圖可得，梁體的最大撓度值為： 剛度滿足要求；　施工澆筑5塊時(1)箱梁懸澆段荷載計算①懸澆段混凝土荷載 底板混凝土的荷載集度為： ②模板荷載采用均布荷載計算，模板的荷載為： ③傾倒和施工振搗混凝土而產生的荷載：④人群和機具的荷載為：⑤底模縱梁的自重：=⑥底板下縱梁上的均布荷載集度為(底板下方放置4根工字鋼縱梁，縱梁間距為1m)：(2)縱梁的受力狀態(tài)分析對底模板腹板處縱梁受力分析可知，縱梁所受荷載相對較小，本次設計中縱梁采用Q235B鋼材，單工字鋼36b為支撐，焊接在底籃的兩個橫梁上。圖313 縱梁受力圖(單位:m)(3)縱梁的計算采用結構設計軟件Midas civil進行電算，采用電算澆筑1塊狀態(tài)下箱梁底板縱梁的受力如下：①底?？v梁的剪力圖314所示： 圖314 縱梁剪力圖(單位:kN)縱梁的支座反力為： ②底模縱梁的彎矩如圖315所示：由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，從力學角度分析縱梁屬于受彎構件，因此要進行桿件彎曲正應力強度檢算，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求；圖315 縱梁彎矩圖(單位:)③底?？v梁的撓度如圖316所示：圖316 縱梁撓度變形圖(單位:mm)由Midas civil計算出的縱梁撓度圖可得，梁體的最大撓度值為： 剛度滿足要求；　施工澆筑4塊時(1)箱梁懸澆段荷載計算①懸澆段混凝土荷載 底板混凝土的荷載集度為：②模板荷載采用均布荷載計算，模板的荷載為： ③傾倒和施工振搗混凝土而產生的荷載：④人群和機具的荷載為：⑤底?？v梁的自重：=⑥底板下縱梁上的均布荷載集度為(底板下方放置4根工字鋼縱梁，縱梁間距為1m)：(2)縱梁的受力狀態(tài)分析底模板底板處縱梁采用Q235B鋼材，單工字鋼36b為支撐，焊接在底籃的兩個橫梁上，工字鋼的截面特性參數(shù)如下： = =16574桿件的受力簡化采用材料力學的計算原理：線彈性、小變形。工字鋼的截面特性參數(shù)如下： = =16574桿件受力模型的簡化采用材料力學的計算原理：線彈性、小變形。圖39 縱梁受力圖(單位:m)(3)縱梁的計算采用Midas civil進行電算，采用電算澆筑5塊狀態(tài)下腹板底籃縱梁的受力如下：①底?？v梁的剪力如圖310所示： 圖310 縱梁剪力圖(單位:kN)縱梁的支座反力為： ②底?？v梁彎矩如圖311所示：圖311 縱梁彎矩圖(單位:)由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求； ③底模縱梁的撓度如圖312所示： 圖312 縱梁撓度變形圖(單位:mm)由Midas civil計算出的縱梁撓度圖可得，梁體的最大撓度值為：剛度滿足要求； 　底板下縱梁的計算　施工澆筑1塊時(1)箱梁懸澆段荷載計算①懸澆段混凝土荷載 底板混凝土的荷載集度為： ②模板荷載采用均布荷載計算，模板的荷載為： ③傾倒和施工振搗混凝土而產生的荷載： ④人群和機具的荷載為：⑤底?？v梁的自重：=⑥底板下縱梁上的均布荷載集度為(底板下方放置4根工字鋼縱梁，縱梁間距為1m)： (2)縱梁的受力狀態(tài)分析對底模板底板處縱梁受力分析可知，底板縱梁所受的荷載相對較小，因此對于型鋼號可以適當降低。工字鋼的截面特性參數(shù)如下： = =16574桿件的受力簡化采用材料力學的計算原理：線彈性、小變形?？v梁受力簡化為如圖35所示。圖31 縱梁受力圖(單位:m)(3)縱梁的計算采用Midas civil進行電算，采用電算澆筑1塊狀態(tài)下腹板底籃縱梁的受力如下：①底模縱梁的剪力如圖32所示：圖32 縱梁剪力圖(單位:kN)縱梁的支座反力為： ②底?？v梁的彎矩如圖32所示：圖33 縱梁彎矩圖(單位:)由Midas civil計算出的彎矩圖可得，梁體的最大彎矩為=，由材料力學的計算原理可得： 強度滿足要求；③底模縱梁的撓度如圖33所示：圖34 縱梁撓度變形圖(單位:mm)由Midas civil計算出的縱梁撓度圖可得，梁體的最大撓度值為：剛度滿足要求； 　施工澆筑4塊時(1)箱梁懸澆段荷載計算①懸澆段混凝土荷載 單側腹板混凝土的荷載集度為：②模板荷載采用均布荷載計算，模板的荷載為： ③傾倒和施工振搗混凝土而產生的荷載：④人群和機具的荷載為：⑤底模縱梁的自重：=⑥腹板下縱梁上的均布荷載集度為(腹板下方放置4根工字鋼縱梁，)：(2)縱梁的受力狀態(tài)分析底模板腹板處縱梁采用Q235B鋼材，單工字鋼36b為支撐，焊接在底籃的兩個橫梁上。工字鋼的截面特性參數(shù)如下： = =16574在計算縱梁所用桿件的受力簡化模型時，采用材料力學中的計算原理：線彈性、小變形。現(xiàn)將箱梁各分塊計算混凝土體積量匯總為如下表21所示。