【正文】 。 W= cm3式中：b甲板縱桁支承面積平均寬度，m h甲板計算壓頭，m, h= l甲板縱桁跨距，m艏樓:b= h= l= W=實取 W=410 cm3 滿足要求實取 W=410 cm3 滿足要求 甲板室及機艙棚 甲板室圍板構件尺寸的計算壓頭按下式計算:　167。W0(艏樓)=CC1sdl =式中: s肋骨間距 d吃水 l肋骨跨距 D型深 C系數 C=+4= C1系數，對于首樓肋骨， C1= s= d= D= l= 實取L140908 W= 146 cm3 滿足要求甲板橫梁的剖面模數W不小于按下式計算所得之值167。艏樓舷側外板厚度應不小于：t=（+）=式中：s肋骨間距或縱骨間距，計算時取不小于sb sb肋骨或縱骨標準間距s= sb= L=實取t=10mm 滿足要求艉樓和橋樓舷側外板厚度t應不小于：t=(+5) =式中：s= sb= L=實?。簍=8mm 滿足要求艏樓甲板板厚不小于按下式計算之值 167。 W== 式中：s= l= h= 實取L16010010 W= 滿足要求艉一層后端壁扶強材的剖面模數W應不小于下式計算值167。 在確定甲板室側壁構件尺寸時，而X則應量至每一部分長度的中點.X1＝ X2＝ X3＝　 X4＝ 　X5＝α1后＝ α2后＝ α3后＝ α4后＝ α5后＝α首=－+=**+= 首樓后端壁β=+[(X/L－)/(Cb+)]2 當X/L≤β=+[(X/L－)/(Cb+)]2 當X/L〉β1后=+[(X/L－)/(Cb+)]2= X/L＜ X＝ β1前=+[(X/L－)/(Cb+)]2= X/L＜ X＝β首樓后=+[(X/L－)/(Cb+)]2= X/L＞ X＝取一層后壁β=，一層前壁β=，艏樓后壁β=λ= e－L/300－[1－（L/150）2]=γ自夏季載重線至扶強材跨距中點或至板格中心的垂直距離由總布置圖得：艉一層γ=, 艏樓γ=對于上層建筑：δ=1計算得：艏樓h=αδ(βλ－γ)=*1*（*）=艉一層前壁h=αδ(βλ－γ) =*1*（*）=艉一層后壁h=αδ(βλ－γ) =*1*（*）=取 艏樓h=，艉一層前壁h=，艉一層后壁h=端壁厚度按下式計算167。W= hs l2 cm3A= br2lshs cm2式中：br2=1= s= l=W= cm3A=實取L20012512 W＝ A= 滿足要求 　上層建筑的計算壓頭按下式計算167。 Cs =（）= =hs=Cs(+)(+)2 =：167。在FR150剖面處α、β值最大、即艏部該處砰擊壓頭最大，hs=Cs(+)(+)2 m式中：Cs =（）, C波浪系數， α計算點的外飄角，定義為在該處橫剖面上，垂涎與外板切線之間的夾角 β計算點的首尖角，定義為該處水平面上，中心線與外板切線之間的夾角V滿載時設計航速（FR133剖面處）： C=7. 71 V=11kn L= h1= α=58176。: h== m 式中：B= 加強范圍內艏部船底板厚度不小于下式計算值167。當船長L大于等于65m，應對其從首垂線向后的底部平坦部分進行加強.：縱向加強范圍的端線距首垂線的長度X不小于下式計算值 167。: t=+= 式中: L= 實取:t=14mm 滿足要求球鼻首前端的外板厚度：t=14mm 尾柱167。 t=4s + = mm式中：s扶強材間距 h由艙壁下緣量至深艙頂的垂直距離s= h=4m(由總布置圖得)　最下列板增加1mm 取: t=8mm、10mm 滿足要求:: 167。167。W==***= I==**= 式中: s肋骨間距，m d吃水，m D型深，m l肋骨的實際跨距，m s= d= D= l= 取L1409010 W= I= 滿足要求 艉尖艙上面的甲板間艙舷側為橫骨架式，應設置不大于4檔肋骨間距的強肋骨，其剖面模數W應不小于按下式計算所得之值 167。 W= =85 cm3式中: s扶強材間距,m l扶強材跨距,m h由扶強材跨距中點量到深艙頂的垂直距離，m s= l= h=3m 實?。?L1409010 W= 艉尖艙在每個肋位應設實肋板， 167。 h=+166= t=+6= 式中: L= 取⊥ 滿足要求、深艙平面艙壁: 167。h=85D＋140=769mmt=+6= mm A== cm2式中: L= D= B=取⊥ 滿足要求：167。t=（+6）（s/Sb）1/2=式中:s= Sb = L1=取 t=12mm 滿足要求 機艙區(qū)域甲板板、 167。 主機座桁材水平面板的厚度： t=+10s= 式中：P=1765KW s= 主機座縱桁腹板厚度： T1=(1+)= 式中：t= h=1實取 滿足要求： t2= = 實取 L 滿足要求167。t=4s+ = mm式中: s扶強材間距 s= h=取t=10mm 滿足要求油艙壁扶強材剖面模數不小于按下式計算值167。t=（L+75）1/2=式中: s骨材間距s= L= 實取 t=10mm 滿足要求機艙平臺甲板厚度應不小于下式計算之值167。 在最下層甲板以下：W=5Shl2= 573cm3 在甲板間： W= 式中: S= d= D= 在最下層甲板以下: l=3m h= 在甲板間: l= h= 最下層甲板以下取: W＝甲板間取: W= 滿足要求 式中：S強肋骨間距 h從強肋骨跨距中點至上甲板邊線的垂直距離 l強肋骨跨距167。t=+＝ A＝+5＝㎝2　　　　　式中: L＝ mm取, 滿足要求甲板間肋骨的剖面模數W不小于下式之值167。、167。 t=4sh1/2=4**2=式中：s扶強材間距，m h在舷側由列板下緣量到艙壁甲板的垂直距離艙壁最下列的厚度應較計算值增厚1mm,尾管通過處艙壁板應增厚1倍 取t=10mm 滿足要求 艙壁扶強材的剖面模數W應不小于下式計算值： 167。W=＋ =****+** =50 cm3實取L140908 W= 146 cm3 滿足要求 167。 h0=＋= m 167。, 167。W=式中：s縱骨間距 l縱骨跨距 f系數 應按下列兩式計算， f= Fd , 當Z≥Zn時 f=－Fb 當Z≤Zn時 h計算壓頭，按下式計算: h=+d Z(+d)/D Zn船體橫剖面的水平中和軸距基線的高度，m D型深，m d吃水，m C系數 C=第一根: s= Zn= l= Z= Fb=1f =－Fb=≤ 取f=h=+d－Z(+d)/D=W=****取L20012512 W=404cm3 滿足要求第二根: s= Zn= l= Z= Fb=1f =－Fb=≤ 取f=h=+d－Z(+d)/D=W=****取L20012512 W=404cm3 滿足要求第三根: s= Zn= l= Z= Fb=1f =－Fb=≤ 取f=h=+d－Z(+d)/D=W=****取L20012512 W=404cm3 滿足要求第四根: s= Zn= l= Z= Fb=1f= Fd =≤ 取f=h=+d－Z(+d)/D=W=****取L20012512 W=404cm3 滿足要求第五根: s= Zn= l= Z= Fb=1f= Fd =≤ 取f=h=+d－Z(+d)/D=W=****取：L20012512 W=404cm3 滿足要求第六根?。篖20012512 W=404cm3 滿足要求第七根： s= Zn= l= Z= Fb=1f= Fd =≤ 取f=h=+d－Z(+d)/D=W=****?。篖20012512 W=404cm3 滿足要求第八根： s= Zn= l= Z= Fb=1f= Fd = 取f=h=+d－Z(+d)/D=W=****取：L20012512 W=404cm3 滿足要求 縱骨架式強肋骨的剖面模數應不小于下計算之值： W=10Shl2 式中：S強肋骨間距，m h從強肋骨跨距中點至上甲板邊線的垂直距離，m l強肋骨跨距，mW=10Shl2=10***3*3=351 cm3取 w=1096 cm3 滿足要求（167。 t=+5s+= 取t=10mm 滿足要求%: 167。): t=t實＋2= 取t=12mm 滿足要求: 167。):t=t中－3==取t=10mm 滿足要求 對于船長大于12m但不大于20m的船舶，中桁材兩側至少應各設置1道旁桁材.非水密旁桁材垂直加強筋取—15010 滿足要求(167。) h0=25B+42d+300=取h0=1000mm 滿足要求式中：B船寬 d吃水:(167。b=1000+ =1135mmt=10＋= 取b=1800mm t=14mm 滿足要求(167。）t1= (L+110)(Fd)1/2=t2=（L+75）1/2=取t=14mm b=167。寬度b≮=，厚度不小于相鄰舷側外板的厚度。，內舷側外板厚度t應符合下述規(guī)定: （167。平板龍骨寬b應不小于下式計算值 b=900+,且不必大于1800mm.b=800+*=1116mm 取b=1800mm t=12+2=14mm 舭列板167。 s=系數C值: C=+4= 167。s=（L+）s=(*+)=取肋距s= 在首尾尖艙內，167。本船設單層連續(xù)甲板，貨艙區(qū)域為縱骨架式，設雙層底及抗扭箱，艏艉及上層建筑結構為橫骨架式，本計算書按CCS2006《鋼質海船入級與建造規(guī)范》進行計算與校核。主要用于運載標準集裝箱及一般干雜類貨物。設計本身就是理論運用到實踐的過程，在以后的工作中，隨著對全船結構認識的提高，必然能夠做出更優(yōu)秀的規(guī)范設計。按規(guī)范進行結構設計的一般流程也可用圖表示， . 結構布置的一般原則①、結構的整體性原則②、受力均勻性和有效傳遞原則③、結構的連續(xù)性和減少應力集中原則④、局部加強原則 設計成果及存在問題通過以上對結構設計方法的概述，我們對規(guī)范設計有了一定的了解，這次畢業(yè)設計主要是規(guī)范設計，相信