【正文】 ① 、強度驗算 驗算線荷載： q= KN/m 計算跨距 l= 按簡支梁進行驗算 WqlWM 8 2max ??? = 11002/（ 10 5 ） =fm=13 N/mm2 滿足要求 ② 、撓度驗算 驗算線荷載： q= KN/m 計算跨距 l= 按簡支梁進行驗算 EIqlv 3845 4? =5 11004/（ 384 9000 10 6）=[v]=l/400= 滿足要求 （五）、立桿強度及穩(wěn) 定性驗算 現(xiàn)澆箱梁各部分支架軸向力計算表 序號 項目 支點位置 支點處翼緣板位置 中腹板 箱室空心標準段 跨中翼緣板位置 翼緣外懸臂段 1 結構自重KN/m2 78 52 2 模板支架自重 KN/m2 2 2 2 2 2 2 3 施工荷載KN/m2 4 門架自重 KN 2 2 2 2 2 2 5 門架負荷面積 m2 *0.8 * *5 * * * 7 單榀門架軸向力設計值KN *[((1)+(2))*(5)+(4)]+*(3) 不考慮風載時，單榀門架最大軸向力設計值為 。 箱室空心處主分配梁計算模型及參數(shù)同跨中翼緣板處，但荷載相對較小，因此此處也不再予以驗算。 2）、跨中翼緣板處 跨中腹板處主分配梁跨徑為 90cm。 1）、支點處 支點處主分配橫梁跨徑為 60cm。 2）、翼緣荷載最大處 強度驗算荷載 q1= [ （ +2） + ]=撓度驗算荷載 q2=+2= KN/m2 ① 、強度驗算 驗算線荷載： q= = KN/m 計算跨距 l= 按簡支梁進行驗算 WqlWM 2m a x ??? = 9002/（ 10 5） =fm=13 N/mm2 滿足要求 ② 、撓度驗算 驗算線荷載： q= = KN/m 計算跨距 l= 按簡支梁進行驗算 EIqlv 3845 4? =5 9004/（ 384 9000 10 6）=[v]=l/400= 滿足要求 （四）、主分配梁（ 10 15cm 方木）驗算 松木最低抗彎強度 fm=13 N/mm2；彈性 模量 E=9000N/mm2；方木截面為100mm1 50mm； 方木截面抵抗距 W=bh2/6= 10 5 mm3，截面慣性矩 I = bh3/12 =10 6mm4。門架寬度為 1m。 由于次分配梁分布間距為 30cm（支點及腹板處為 20cm），主分配梁（ 10 15cm方木 ）布置間距有 60cm 及 90cm 兩種，支點至梁高漸變段為 60cm，其余位置全部為 90cm。 ② 、撓度驗算 撓度驗算同上只取支點處進行驗算：（只考慮恒載） 驗算荷載 q2=+2=取 1mm 寬面板為計算單位，則線荷載 q= N/mm 計算跨距 l=200mm 則竹膠合板撓度值： EIqlv 3845 4? =5 2004/（ 384 9898 ）=[v]=l/400= 滿足要求。 ② 、撓度驗算 撓度驗算同上只取支點處進行驗算：（只考慮恒載） 驗算荷載 q2=78+2=80KN/m2 取 1mm 寬面板為計算單位，則線荷載 q= N/mm 計算跨距 l=100mm 則竹膠合板撓度值： EIqlv 3845 4? =5 1004/（ 384 9898 ）=[v]=l/400= 滿足要求。 澆筑時砼產生的沖擊荷載取 2KN/m2，砼振搗時產生的荷載取 2KN/m2 4）、風荷載 風荷載 0WW zssk ???? 式中 Wk— 風荷載標準值 (kN/m2)； β z— 高度 z 處的風振系數(shù)；按規(guī)范要求取β z=1 μ s— 風荷載體型系數(shù)；按規(guī)范要求取μ s= μ z— 風壓高度變化系數(shù)；按規(guī)范要求取μ z= W0— 基本風壓（ kN/m2） 。按門架 搭設 5層計算并考慮縱橫向水平加固桿及剪刀撐，單個門架平面內支架自重取為 2 KN。 結構自重 G5=（ ） 26= KN/m2 （極大值） 翼緣板懸臂外端： 門架縱橫間距均為 120cm。 結構自重 G3=2 26=52 KN/m2 箱室標準段：門架縱橫間距均為 90cm。 結構自重 G2=2 26=52 KN/m2（極大值，對應門架縱橫布置間距均為 60cm） G2/= 26= KN/m2（驗算取值） 梁高漸變實心段：門架布置形式同支點位置，荷載較支點處小，故驗算荷載取支點處荷載。 （一）、荷載分析 1）、砼結構自重 砼 單位體積容重γ =26 KN/m3 箱梁支點位置：門架縱橫向布置間距均為 60cm。 ⑦ 、將拆除的支架移至下一施工段進行施工。 ⑤ 、根據門式拆除進度，分次卸除豎向剪刀撐。 ③ 、卸除木方分配梁和頂托。 支架拆除順序如 下： ① 、旋松頂托螺栓進行卸載，使底模脫離現(xiàn)澆箱梁底。支架拆除時，應特別注意安全，應有專人指揮。支架模板在拆卸過程中應慢慢地下落到地面，不可亂丟，防止模板損壞，應清理堆放好以備用。 、支架拆除 支架落架的原則按對稱少量、分次、 逐漸完成，以便使箱梁逐步承受荷載，避免結構物在卸架過程中發(fā)生質量事故。 φ 48*鋼管立桿間距6 090c m上芯模背帶方木10* 10c m2 5cm2CM厚預制砼底模 粗鋼絲吊頂φ 48*鋼管橫桿步高8 0cm 主線箱梁邊箱室體積較小、應力要求較高，不適宜二次開孔施工，在主梁第一次澆筑完成后在頂部設置 2cm 厚鋼絲網預制混凝土底模進行吊頂施工，待頂板砼澆筑后不再予以拆除。立桿上部設頂托作為模板背帶方木（ 10*10cm）的支承及調節(jié)用。 芯模采用定位鋼筋結合鋼管內支撐的方式支立。方木間距25cm 一道作為模板龍骨，并按設計圖紙要求做好各類型倒角模。 主線高架橋現(xiàn)澆箱梁外側側模采用組合鋼模板，模板全部按設計翼緣板線型制作，模板與支架頂托支架設置調平方木。模板若因故需長時間放置或雨水較多時，采用彩條布等覆蓋，防止模板變形。對以上復核內容進行測量，嚴格控制誤差，使其滿足 設計及 規(guī)范 要求 。底模鋪設按箱梁中心線對稱排列，余量留在兩側，并且全部底模的排列采用統(tǒng)一形式，做到標準統(tǒng)一。底模用鐵釘固定于方木上，底模的拼縫 應 位于方木上。 為 保證底模的標高，用水準儀沿每支架控制線縱、橫方向 4m測量一點，并在焊接的鋼筋上標出控制標高的位置，底模控制標高＝箱梁底板標高－竹膠板厚度，測量過程中，對標高不滿足要求的木方進行鉛垂方向的調整，使其達到設計要求為止，測量結束后，掛線控制施工高度。底層方木鋪設要求其中心線與頂 托 中心線重合，方木接頭處應在頂拖中心線上，接頭處方木與頂拖之間的橫向間隙應用木楔塞緊。 縱向垂直剪刀撐：整體支架外側及內部每隔 6 米設置一道 垂直剪刀撐，外側剪刀撐必須通長連續(xù)布置，其斜桿與門架立桿或橫桿緊固連接，剪刀撐應由至頂連續(xù)設置。 水平剪刀撐：搭設高度 8m 及以下是，在頂層設置連續(xù)的水平剪刀撐；搭設高度超過 8m時，在頂層及豎向每隔 4步設置連續(xù)的水平剪刀撐 。～ 60186。 、門架構造措施 為 加強門架的整體性 ， 每排門架從底層起每隔 2層用Φ 48腳手鋼管與門架底部橫桿 垂直相交， 并 用扣件緊固 聯(lián)接 ，加強門架與門架之間的橫向整體性 ；同時每列門架再 用 縱向 腳手鋼管每 隔 兩層門架 將 上述橫向鋼管 連成整體 ，由此形成一個水平加強層（即豎向每兩層有一個水平加強 穩(wěn)定 層 ，底層可視為掃地桿 ）。 安裝頂、底 托時，要 嚴格控制 其調節(jié)螺桿的 自由端長度，最大自由長度 必須 控制在 20cm 以內。其中可調底座和可調托座分別可調節(jié) 20～30cm，頂層調節(jié)桿最大可升高 120cm。 其中支點處翼緣板梁高大于 1m段布置形式按支點區(qū)布置形式設置。 詳見附圖：門架 立面 布置圖 橫向布置：箱梁腹板 及支點 區(qū)間距為 60cm,底板 及 翼板區(qū) 90cm， 翼板 懸臂外緣段可調節(jié)至 120cm。 、支架布置設計 本工程支架搭設型式采用滿堂支架型式，門式支架立桿布置如下： 縱向布置： 支點到箱梁變截面段間距 60cm，其他面段位 90cm。立桿內側焊有 10只鎖銷，利用同一種規(guī)格的交叉桿 (φ 25* 鍍鋅鋼管 )通過門架上兩個不同的鎖銷進行組合可調節(jié)兩片門架之間的跨距，可以搭設出 600mm、 900mm、1200mm、 1500mm 等不同的架距，使用方便靈活。同時將連接棒焊接于門架兩側立桿底端，方便于保管和施工，減少了不必要的丟失和損壞。 、門式支架施工方案 、門式支架構造簡述 本工程門式支架采用 HR 型重型門式 支架 。 四、現(xiàn)澆箱梁模板及支架設計 根據高架橋梁箱梁結構形式及施工進度要求，箱梁支撐系統(tǒng)采用門式支架。 砼表面同樣設置雙向 1%的橫坡用于排水，同時在支架分布區(qū)兩側各開挖一條縱向排水溝利用排出積 水。中間綠化帶與老道交接處 按《公路水泥混凝土路面設計規(guī)范》要求進行接縫處 理。實際施工時控制好綠化帶處理后宕渣層面標高，盡量使其與現(xiàn)有道路標高一致。 立交區(qū)匝道現(xiàn)澆箱梁 地基處理斷面 示意 圖 （ 2）、主線高架橋：直接在 支架分布區(qū) 域 老路瀝青面層上澆筑 10cm厚 C20砼 作為支架基礎。 然后在 支架分布區(qū)澆筑 10cm厚 C20 砼。 支 架地基處理： 地基處理目的有二：一是壓實處理，確保地基的承載力，減小表層土和深層土的沉降量；二是回填宕渣，增大鋼管支架與地基受力傳遞面積，減小地基單位承載力。對邊線內的地表進行處理，去除表面的軟弱土層， 在 地表 開挖暢通的排水溝，避免場地內集水、降低地下水位，使地基土層自由沉降 及機械壓實的雙重作用下達到基本 穩(wěn)定?；靥钋埃盟贸楦煽觾燃?，挖掘機用干燥的好土分層進行回填 ， 分層回填厚度為 30cm，每層回填完成后， 利 用挖掘機進行壓實處理 后再由人工進行局部夯實 。 （ 3）、主線上下匝道橋現(xiàn)澆箱梁（ 8 聯(lián)）：包括 HXS 匝道橋（ 2聯(lián)） 、 HXX匝道橋（ 2 聯(lián)） 、 HDS 匝道橋（ 2聯(lián)） 、 HDX 匝道橋（ 2 聯(lián)）。 其中A11A15 聯(lián)、 B0B3 聯(lián)、 D3D7聯(lián)、 F19F23 聯(lián)、 B9B13聯(lián)、 C11C16 聯(lián)、 D15D18聯(lián)、 D18D20 聯(lián)、 D20D23聯(lián)、 E0E2 聯(lián)、 E2E5聯(lián)、 F0F4聯(lián)、 F4F7 聯(lián)等與機場路相接或相交的 現(xiàn)澆箱梁率先施工。實際施工時對表層雜填土進行整治后 ，澆筑表層砼進行硬化作為承重體系基礎 。依次為① 11層 雜填土 、① 2層 粘土 、② 1層 淤泥 質粘土、② 2層粉質粘土、 ⑤ 3層 粉質粘土 、 ⑥ 1層粉質粘土 夾粘土 、 ⑥ 2粉質粘土 混砂、粉細砂 、 ⑥ 3粉 質粘土 、 ⑦ 1粉 質粘土 夾粘土 、 ⑦ 2粉 細砂、中砂 、 ⑦ 3粉質粘土。 、地質條件 本工程沿線地面高程在 不等，并分布有電信、主干供水、國防光纜、燃氣、雨水、污水、電力等管線。年平均降水量為 ，年最大降水量為 ，年最小降水量為 ，日最大降水量為 。歷年極端最高氣溫 ℃，極端最低氣溫 ℃。因此本工程應特別重視臺風和風暴潮等氣象災害，采取有效防治措施。 場地所在的地區(qū)，每年 79月為臺風侵襲期，臺風會帶來大量降水，其特點為水量集中、歷時短、強度大，易造成洪澇災害。春季北方冷高壓逐漸北退，太平洋副熱帶高壓逐漸南下，氣溫轉暖，鋒面活動增多，降水增多，風向變化以西南風為主。 本合同段 施工范圍為：道路及附屬工程、保通工程、原橋梁拆除、互通式立交、上下匝道、高架橋、地面橋梁、雨水排水管、給水管、頂管、路燈、電纜溝、公交站臺及交通環(huán)衛(wèi)配套設施等施工總承包。 二、工程概況 、工程簡介 寧波市北環(huán)路、環(huán)城南路快速路 II1標 段，工程修筑起點樁號為K0+，工程修筑終點樁號為 K2+，長度為 ，其中，包含機場快速互通式立交 1 座，上下匝道 2 對。 、堅持實事求是，本著“科學管理、精心組織、精心施工”的原則，確保施工組織的可行性、先進性和合理性。 、貫徹執(zhí)行各項技術標準、安全技術規(guī)程。 、編制原則 、遵循招標文件各項條款的原則。 、 寧波市北環(huán)路、環(huán)城南路快速路 II1 標 《施工組織設計》文件。 、 寧波市北環(huán)路、環(huán)城南路快速路 II1標 項目經理部安全管理的相關條款。寧波市北外環(huán)、環(huán)城南路快速路工程 III標段 現(xiàn)澆 箱梁承重 模板及 支架 專項施工方案 編制 : 審核： 批準： 寧波建設集團股份有限公司 寧波市北外環(huán)、環(huán)城南路快速路工程 III 標段經理部 2021年 5 月 目 錄 一、編制說明 ........................................................ 4 、編制依據 .........