【正文】 Accident Analysis。Limitations。purposes。事故本身是一個(gè)研究的單位，但也要研究道路因素：道路位置，道路設(shè)計(jì)（如一個(gè)彎道）等。另一種方法是看事故特征組合，然后找出關(guān)鍵因素。這個(gè)概念框架是對(duì)風(fēng)險(xiǎn)的關(guān)于個(gè)別道路使用者，以及上級(jí)的決定控制器的決定制定的一般基礎(chǔ)。由于發(fā)生事故，也對(duì)這樣的速度和車輛質(zhì)量的因素，大量的不同，碰撞角度，對(duì)道路使用者和他們的脆弱性，影響等位置的保護(hù)，傷害是嚴(yán)重或或多或少物質(zhì)損失是多還是少可觀。此外，事故背景是復(fù)雜的。間接觀察和缺乏系統(tǒng)的控制組合使調(diào)查人員很難發(fā)現(xiàn)在什么情況下造成事故的因素。但是，第二個(gè)困難是，該研究的對(duì)象不能被誘發(fā)。調(diào)查一宗交通意外，他將努力重建了間接來(lái)源的事件，如涉及的道路使用者，所提供的資料或目擊者有關(guān)情況，車輛，道路和司機(jī)的特點(diǎn)。因此，最好是把作為他的研究對(duì)象，在流量的重要事件。因此，人們可能會(huì)說(shuō)，研究對(duì)象是意外。所需的基本信息包括事故數(shù)字，來(lái)形容不安全總額，暴露的數(shù)據(jù)來(lái)計(jì)算風(fēng)險(xiǎn)，并找到一個(gè)高風(fēng)險(xiǎn)的情況下或（團(tuán)體）道路使用者。這一級(jí)沒(méi)有說(shuō)明事故原因分析。安徒生1977年給出了一個(gè)用于道路雙向安全分析表的例子。這對(duì)于道路安全分析，那里一段時(shí)間，道路使用者的數(shù)量，地點(diǎn)或公里數(shù)的車輛往往是必要的修正有利。例如，在卡方分割使人們有可能以測(cè)試有關(guān)行參數(shù)的線性或二次限制或趨勢(shì)的不連續(xù)性。比以前的情況是，這對(duì)許多相互關(guān)聯(lián)的（子）表和相應(yīng)的智廣場(chǎng)卡方檢驗(yàn)是由大量分析，取而代之的是一個(gè)一卡方的確切劃分。對(duì)1的優(yōu)勢(shì)。測(cè)試不局限于總體影響，但卡方值就可以分解模型內(nèi)子假說(shuō)。該測(cè)試應(yīng)用推廣到高階分類。最有名的是斯米德在1949年進(jìn)行的分析。一旦建立了這樣一種趨勢(shì)，那么在誤差范圍內(nèi)未來(lái)一年或幾年都可以預(yù)見(jiàn)。這種應(yīng)用最好的例子是為一個(gè)國(guó)家或地區(qū)進(jìn)行超過(guò)一年的安全監(jiān)測(cè)，用事故的總體數(shù)據(jù)（最終的特定類型，如死亡事故）與前幾年的數(shù)據(jù)相比較。沒(méi)有任何更多的必要計(jì)算，但測(cè)試統(tǒng)計(jì)，需要利用表繪制。然后，泊松分布近似為正態(tài)分布，均值和方差等于泊松參數(shù)。不僅聚集，而且還與分類泊松假設(shè)成立，而意外數(shù)字可以相互測(cè)試的泊松假設(shè)的基礎(chǔ)。事故黑點(diǎn)分析往往阻礙了這一限制，例如，如果應(yīng)用這種測(cè)試，找出事故是否在特定的位置數(shù)是高于平均水平。為這樣一個(gè)測(cè)試應(yīng)用程序的必要條件是，那意外的數(shù)字進(jìn)行比較是大到足以證明存在的分歧。這種差異可以指導(dǎo)改進(jìn)的過(guò)程。這一程序的主要目的是檢測(cè)在安全分歧。泊松假設(shè)是研究了很多次，來(lái)獲得證據(jù)支持。概率理論能夠考慮到這兩個(gè)觀察值的平均，用于計(jì)算的平等假設(shè)的可能性。如果條件是相同的（同一時(shí)間，交通情況相同，同樣的天氣條件等），那么由此產(chǎn)生的意外數(shù)字是相同的泊松過(guò)程的結(jié)果。假設(shè)與一個(gè)真正的情況相比較計(jì)數(shù)，無(wú)論是從一兩個(gè)結(jié)果還是總情況來(lái)看都有一個(gè)基本情況比較符合。如果其短時(shí)間內(nèi)能成立，那么它也適用于長(zhǎng)時(shí)間，因?yàn)椴此煞植甲兞康目偤停词顾麄兊牟此陕适遣煌?，但也屬于泊松分布。然而，假設(shè)需要很長(zhǎng)一段時(shí)間并且沒(méi)有緩繳期。第二個(gè)假設(shè)乍一看似乎不太容易理解。這個(gè)假設(shè)并不適用于統(tǒng)計(jì)人員傷亡。事故是罕見(jiàn)的事件，因此不會(huì)受到以前事故的影響。兩個(gè)簡(jiǎn)單的假設(shè)通常是來(lái)描述交通事故的形成過(guò)程：事故發(fā)生的概率與以往發(fā)生的事故之間是獨(dú)立；事故發(fā)生在時(shí)間上是同性質(zhì)的如果這兩個(gè)假設(shè)成立，那么事故是泊松分布。因此，我們將首先描述了事故的這些方面。對(duì)他來(lái)說(shuō)，統(tǒng)計(jì)意外數(shù)字及其統(tǒng)計(jì)的波動(dòng)來(lái)進(jìn)行事故分析。在最高一級(jí)事故總數(shù)減少。希望從中得到關(guān)于每次事故的詳細(xì)信息并能發(fā)現(xiàn)其發(fā)生的原因和有關(guān)的條件。因此，每次事故看做一個(gè)個(gè)體，之間相互協(xié)調(diào)就會(huì)達(dá)成安全的結(jié)果。政治家或道路管理人員對(duì)道路的個(gè)別事故不是很留意。做這個(gè)決定是重要的。雖然這個(gè)周期可以由同一人或一群人做出來(lái)，而問(wèn)題在每個(gè)階段（政治/管理或科學(xué)）都有不同的背景。這些行為主要是與交通系統(tǒng)的安全管理有關(guān)，有些則是相關(guān)的研究活動(dòng)。關(guān)于事故分析的可能性和限制性的問(wèn)題是不容易回答的，我們不能確切的分析交通事故。由于新的視頻設(shè)備和自動(dòng)檢測(cè)事故設(shè)備的不斷發(fā)展，如在收集數(shù)據(jù)方面不需要很高的成本就能變得越來(lái)越逼真。如果停著的綠色車能夠在五分鐘內(nèi)消失，這兩輛車可能就不會(huì)相撞。尤其是車車相撞發(fā)生的車禍，這是在荷蘭城市道路交叉口錄制的視頻，一輛從岔路駛來(lái)的汽車與主干路的汽車相撞，下列問(wèn)題可以問(wèn)：為什么汽車來(lái)自次干路上，突然加速后又幾乎停止，撞上了在左側(cè)主路的一輛汽車呢？為什么沒(méi)有注意到正在駛來(lái)的車？是不是因?yàn)閮绍噺挠疫咇倎?lái)，司機(jī)因?yàn)榍懊娴慕徊鏋樗麄兲峁┝丝赡苄远锝镉?jì)較？難道他向左看過(guò)，但他認(rèn)為停在拐角處的綠色貨車能讓他停下來(lái)？當(dāng)然，交通狀況并不復(fù)雜。事實(shí)證明，用來(lái)解釋事故的大部分有關(guān)信息就是事故中缺少的記錄。在缺少直接觀察的事故中，許多方法論問(wèn)題的產(chǎn)生，導(dǎo)致不能直接測(cè)試對(duì)結(jié)果持續(xù)討論。由這些經(jīng)驗(yàn)推導(dǎo)出的哲學(xué)思考就像通過(guò)研究和統(tǒng)計(jì)得出的實(shí)踐觀點(diǎn)。這種類型的研究最終會(huì)對(duì)交通理念有個(gè)完善的認(rèn)識(shí)。目前迫切需要一個(gè)將實(shí)時(shí)事故分析與研究相結(jié)合的行為。可能性摘要：交通事故的統(tǒng)計(jì)數(shù)字，尤其國(guó)家一級(jí)的數(shù)據(jù)對(duì)監(jiān)控和預(yù)測(cè)事故的發(fā)展，積極或消極檢測(cè)事故的發(fā)展，以及對(duì)定義安全目標(biāo)和評(píng)估工業(yè)安全特別有益。關(guān)注。描述。合金鋼的淬透性（1938），頁(yè)55–56施韋特費(fèi)格，：密度、熱收縮 鋼鐵研究，62（1991），頁(yè)24–33 《熱沖壓的回顧》，1997 《在低合金鋼組織和淬透性預(yù)測(cè)》巴刻德斯坦（主編），對(duì)鐵合金的相變國(guó)際會(huì)議（1983），頁(yè)125–148 馬爾堡，1959馬伯格，.《純鐵碳合金和普通碳鋼的奧氏體馬氏體相變的一般方程》金屬學(xué)報(bào)，7（1959），頁(yè)59–60 李等，2010 《端淬1045鋼奧氏體分解動(dòng)力學(xué)模型》工程，527（2010），頁(yè)3186–3194 李等，1998 李紅五，《一種鋼的淬透性預(yù)測(cè)的計(jì)算模》1998），頁(yè)661–672第四篇：交通運(yùn)輸外文翻譯外文文獻(xiàn)交通事故分析的可能性和局限性 關(guān)鍵字：后果。LSDYNA論壇，烏爾姆，德國(guó)（2012），頁(yè)84–86 （主編），7。喬治《熱點(diǎn)一個(gè)量身定制的性能–實(shí)驗(yàn)和建模實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的B柱成形》 （6）而這些初步結(jié)果是令人鼓舞的，現(xiàn)在需要進(jìn)一步的工作來(lái)評(píng)估在焊后熱處理?xiàng)l件對(duì)SA508鋼激光焊接性能，而且同樣重要的是，這項(xiàng)工作擴(kuò)展到評(píng)估在材料厚截面焊接接頭激光性能。這表明，馬氏體組織幾乎總是在SA508鋼作為激光焊接的后果。（4）為激光和GTA焊接試樣在熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度，在焊接條件下，約為基體材料的雙，為激光焊接稍高的測(cè)量值（~ 430 ）比GTA焊接（~ 410 ）。焊縫拉伸試樣斷裂在母材遠(yuǎn)離焊接區(qū)。焊縫無(wú)宏觀缺陷。所有的標(biāo)本中提取的基礎(chǔ)材料斷裂的方式，與缺口對(duì)準(zhǔn)，與一個(gè)相對(duì)直的路徑，如圖14所示。這可能歸因于裂紋的彎曲的傳播路徑，從而增加了該地區(qū)的斷裂面相比，從基底材料中提取的試樣，從而增加了吸收的能量。這可能是由于從缺口開(kāi)始的裂縫，然后直接傳播的基礎(chǔ)材料。C和?20176。脆性區(qū)不能吸收太多的能量在斷裂之前。這可能是由于啟動(dòng)從缺口裂紋并擴(kuò)展直接通過(guò)熱影響區(qū)?；w材料可以吸收一定的能量，但脆性區(qū)可以吸收較少的能量在骨折。這可能由于啟動(dòng)從缺口和偏離到基體材料中裂紋的發(fā)生，然后繼續(xù)通過(guò)熱影響區(qū)傳播。這兩個(gè)因素將有助于在激光焊接試樣的夏比沖擊試驗(yàn)的困難，即裂紋偏離焊縫為基料，從而誤導(dǎo)沖擊韌性的結(jié)果。與焊接過(guò)程中的硬化導(dǎo)致的焊接拉伸試驗(yàn)樣品的基礎(chǔ)材料，沒(méi)有任何損失的強(qiáng)度。當(dāng)然，我們必須牢記，SA508鋼會(huì)一直進(jìn)行焊后熱處理焊后和大多數(shù)，如果不是所有的相變硬化，將逆轉(zhuǎn)。由于在ICHAZ材料只有部分轉(zhuǎn)化為馬氏體，在焊接過(guò)程中及其他未轉(zhuǎn)化的材料保留，對(duì)ICHAZ的屈服強(qiáng)度低于粗晶區(qū)和細(xì)晶區(qū)的材料完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。[ 12 ]在SA508鋼。硬度測(cè)試結(jié)果表明，焊縫金屬的屈服強(qiáng)度可以等于甚至超過(guò)的熱影響區(qū)。鋼的強(qiáng)度和硬度之間有一個(gè)大致的比例關(guān)系，具有更高強(qiáng)度的材料，盡管這并不總是這種情況。晶粒尺寸的變化，因?yàn)樵诓煌淖訋У牟煌臒嵫h(huán)。這表明，508鋼的情況下預(yù)熱，GTA焊接在硬化焊接接頭激光焊接具有相同的效果。具有高硬度馬氏體是在激光焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)的產(chǎn)生，以及在焊接條件下，激光的熔合區(qū)和熱影響區(qū)的顯微硬度焊縫超過(guò)一倍，相比于基體材料。冷卻速率在激光焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)經(jīng)歷了比馬氏體轉(zhuǎn)變的臨界冷卻速度高出約20至40倍。該鋼的溫度相對(duì)較高，馬氏體形成的臨界冷卻速度相對(duì)較低。C和馬氏體的臨界冷卻速率約為15176。然而，有更多的回火馬氏體在每個(gè)子區(qū)域，由于較高的熱輸入和較慢的冷卻速率與GTA焊接和激光焊接相比。在FGHAZ最終組織將馬氏體混合一些汽車回火馬氏體。材料是完全重新奧氏體化在這一地區(qū)，但有限的奧氏體晶粒生長(zhǎng)由于相對(duì)較低的峰值溫度和時(shí)間很短的時(shí)間在這個(gè)溫度范圍[ 28 ]和[ 46 ]。在FGHAZ峰值溫度略高于Ac3溫度（800176。C和800176。根據(jù)模擬結(jié)果。在ICHAZ的最終組織將可能包括貝氏體和馬氏體的混合了回火馬氏體，如圖7所示（一）。當(dāng)馬氏體轉(zhuǎn)變停止，在這個(gè)溫度仍會(huì)ICHAZ足夠高的馬氏體自回火。本區(qū)（ICHAZ）只能部分轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體的焊接熱循環(huán)過(guò)程中的。C，但低于800176。這一地區(qū)可能會(huì)接近ICHAZ的外邊界。根據(jù)仿真結(jié)果，從焊縫中心線的距離為2毫米，最高溫度約為700176。這些冷卻速度比馬氏體形成的臨界冷卻速度快得多。C和246176。C（馬氏體開(kāi)始溫度）之間的溫度范圍內(nèi)的平均冷卻速率，在0毫米，176。C/S）。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變（CCT）508鋼[ 23 ]圖，為形成馬氏體臨界冷卻速度為900176。有望熔合區(qū)內(nèi)，（母材）無(wú)固態(tài)相變的發(fā)生，因?yàn)樵谶@個(gè)位置的峰值溫度低于Ac1溫度（700176。C。176。920176。1300176。融合區(qū)內(nèi)，而點(diǎn)在1毫米約恰逢融合線，分別。由此產(chǎn)生的預(yù)測(cè)模型，可以用來(lái)推斷的微觀結(jié)構(gòu)，有可能產(chǎn)生的激光焊接過(guò)程中。4討論。似乎有低估的趨勢(shì)，冷卻速度。每個(gè)位置的峰值溫度都很好。計(jì)算出的焊縫幾何尺寸和尺寸與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。如果假定聚變邊界對(duì)應(yīng)于約1500176?；诜逯禍囟鹊目臻g分布，焊縫形貌和尺寸可以預(yù)測(cè)。一個(gè)squirrel2040系列數(shù)據(jù)記錄器，用于在焊接過(guò)程中的熱歷史記錄。為了驗(yàn)證模擬結(jié)果，無(wú)論是實(shí)驗(yàn)測(cè)得的熱循環(huán)和熔合區(qū)形態(tài)進(jìn)行了比較與那些從模擬所產(chǎn)生的預(yù)測(cè)。在這里，T和T0在板被焊接的表面溫度和環(huán)境溫度，分別。所使用的材料的熱物理性能的文獻(xiàn)[ 45 ] 在熱分析過(guò)程中，對(duì)流邊界條件適用于所有自由表面的模型，除了對(duì)稱的平面，其中一個(gè)絕熱邊界條件。配電遵循高斯熱流分布在每一層的旋轉(zhuǎn)拋物面。在體積熱源模型，高斯熱通量分布往往假定在徑向方向和“鑰匙孔”被認(rèn)為是一個(gè)圓柱體或截?cái)噱F[ 39 ]。有一個(gè)公認(rèn)的“鑰匙孔”現(xiàn)象[ 39 ]，[ 42 ]和[ 43 ]，其中一些激光功率被吸收的離子蒸汽在鑰匙孔，并轉(zhuǎn)移到焊接熔池表面，這也是“小孔”邊界。瞬態(tài)溫度，噸，被確定為一個(gè)函數(shù)的時(shí)間，噸，和空間（，），通過(guò)求解下面的傳熱方程[ 37 ]和[ 38 ]在這里，K（t）的熱導(dǎo)率為在1 K W M??1溫度的功能，ρ（t）是密度為3的魔芋葡甘聚糖?溫度功能，CP（T）是在恒定的壓力作為一個(gè)J 1 K 1公斤??溫度函數(shù)的具體熱，和QV是WM3容積熱通量 高功率激光束是一個(gè)高度集中的熱源，熱源模型通常用于在激光束焊接的數(shù)值分析中的各種穿透深度的功率密度的變化。在這個(gè)模型中，X軸對(duì)應(yīng)的焊接方向，Y軸是正常的焊接方向但在板的平面，和Z方向的平面外方向。細(xì)網(wǎng)格中的熔合區(qū)附近的熱影響區(qū)，陡峭的溫度梯度可以預(yù)期，而較粗的網(wǎng)格被用來(lái)進(jìn)一步遠(yuǎn)離焊縫和熱影響區(qū)的坡度可能沒(méi)那么嚴(yán)重。圖17顯示了網(wǎng)格配置。（4）由于焊接接頭的對(duì)稱性，可以應(yīng)用于對(duì)稱性，因此，只有必要的模擬焊接接頭的一側(cè)。（3）在焊接過(guò)程中的熱流量是由傳導(dǎo)和對(duì)流的影響，即輻射的影響可以忽略。三維有限元建模的自激光焊接工藝的制定和程序這是理解激光自熔焊接SA508鋼時(shí)的微觀組織演化研究焊接過(guò)程的溫度場(chǎng)的重要，這是特別是在焊接熱影響區(qū)的情況。C，在室溫下呈現(xiàn)韌性斷裂的等軸韌窩在圖16（g）–（J）。C，無(wú)論是基礎(chǔ)材料和激光焊接的試樣，達(dá)到更高的吸收能量呈現(xiàn)韌性斷裂表面的等軸韌窩在圖16（d）和（e），而較低的能量吸收了由解理斷裂表面的激光焊接試樣（圖16（f））。C顯示韌性斷裂表面的等軸韌窩（圖16（b））。（圖16（a）和（c））。斷口的基體材料和激光焊接試樣的沖擊試驗(yàn)后，在圖16中所示的高放大倍率。在0176。激光焊接試樣斷裂在?20176。斷裂的基礎(chǔ)材料試件在?20176。激光焊接試樣斷裂在?40176。韌性斷裂的區(qū)域和隨后的脆性斷裂的區(qū)域之間的邊界清楚地是在圖15（1）。為基料在?40176。C為激光焊接的試樣，但在這些溫度約100 J這些孤立的低韌性值貢獻(xiàn)了大量分散在吸收能量值的激光焊接試樣在測(cè)試溫度低平均值。然而，有孤立的低能量吸收值66 J在?40176。176。C對(duì)應(yīng)的測(cè)試溫度，?20176。它可以發(fā)現(xiàn)從夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果的平均吸收的激光焊縫試樣的能量相媲美的基礎(chǔ)材料。176。C對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)溫度，?20176。相比之下，激光焊接的結(jié)果中的散射意味著任何這樣的趨勢(shì)是不明顯的。許多研究人員已經(jīng)reported，激光和電子束焊接過(guò)程中可能對(duì)目前的困難owing韌性試驗(yàn)區(qū)的兩個(gè)窄融合在一起，有一個(gè)大學(xué)學(xué)位的高強(qiáng)度的高匹配接頭[ 31 ]，[ 32 ]，[ 33 ]和[ 34 ]。C），這可能是attributed的偏差，在斷裂的裂紋。測(cè)試結(jié)果的基礎(chǔ)材料是repeatable，當(dāng)測(cè)試結(jié)果的激光焊接試樣的顯著為低散射的測(cè)試temperatures（?40176?！蹲映叽缭嚇訑嗔押髎hown夏比沖擊試驗(yàn)是在圖14。此外，它可以從拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明，材料的厚度對(duì)屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度幾乎沒(méi)有影響，與2毫米厚，6毫米厚的材料呈現(xiàn)類似的屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度。然而，焊接試樣的表觀伸長(zhǎng)率略低與那些相應(yīng)基礎(chǔ)材料相比。所記錄的應(yīng)力應(yīng)變曲線的基本材料和焊接試樣的厚度為2毫米和6毫米，如圖11所示。YS，為2毫米厚的基底材料的抗拉強(qiáng)度和延伸率分別為501 MPa、633 %，分別。相比較而言，明顯的屈服強(qiáng)度（YS）、抗拉強(qiáng)度（UTS）和2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣明顯伸長(zhǎng)估計(jì)為498 MPa、633 %，分別。所有的拉伸破壞發(fā)生在遠(yuǎn)離焊接區(qū)域的。盡管如