【正文】 四年的的大學(xué)時(shí)光匆匆而過(guò)，在著四年的學(xué)習(xí)生涯中令我受益非淺，收獲頗多。 由于第一次進(jìn)行大規(guī)模的設(shè)計(jì)，并且經(jīng)驗(yàn)不足，知識(shí)缺乏 ，思路不夠開(kāi)闊等原因?qū)е铝舜舜卧O(shè)計(jì)的某些地方不夠成熟 ，甚至還有很多缺點(diǎn)和錯(cuò)誤，望各位老師和同學(xué)給與批評(píng)、指正。 由于各方面的原因， 設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到了很多的 難題，在老師和同學(xué)們的幫助之下，逐一把問(wèn)題解決 ，不斷的更新自己的設(shè)計(jì)，是其更加趨于合理化 。 在設(shè)計(jì)中 ，老師 首先 要求我們要態(tài)度認(rèn)真。通過(guò)不斷的發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，并經(jīng)過(guò)老師的耐心講解 ，使自己的設(shè)計(jì)更加完善。這就 為我們本次的畢業(yè)設(shè)計(jì)積累了大量的實(shí)際的工廠知識(shí)，做好了充分的 鋪墊和 準(zhǔn)備 。 總結(jié)語(yǔ) 畢業(yè)設(shè)計(jì)作為大學(xué)學(xué)習(xí)最后階段 的教學(xué)環(huán)節(jié)，是對(duì)我這四年來(lái)理論與實(shí)踐學(xué)習(xí)的一次全面、整體的考驗(yàn)，也是我在大學(xué)四年的學(xué)習(xí)生活 中第一次系統(tǒng)的、全面的將所學(xué)到的知識(shí)運(yùn)用到工程實(shí)際中 的一次考驗(yàn)，意義生源而重大。 (二 )工程機(jī)械維修工作的原則工程機(jī)械維修工作不是簡(jiǎn)單的通過(guò)各自的技術(shù)勞動(dòng)，解決具體的技術(shù)問(wèn)題，而是需要不同類(lèi)別的專(zhuān)業(yè)技術(shù)人員共同解決一些帶有共 性 的問(wèn)題，并拿出最佳方案，以最經(jīng)濟(jì)的方式予以解決。隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，工程機(jī)械設(shè)備維修不再是一種簡(jiǎn)單的零部件更換或個(gè)人單打獨(dú)斗的工作模式，而是通過(guò)綜合的技術(shù)措施，使設(shè)備恢復(fù)和保持其技術(shù)性能的可靠性、耐用性，使之發(fā)揮最大的機(jī)械效能，降低成本。 (2)預(yù)防性維修，通過(guò)對(duì)設(shè)備的系統(tǒng)檢查、檢測(cè)和發(fā)現(xiàn)故障征兆并采取措施以防止故障發(fā)生，使其保持在規(guī)定狀態(tài)所進(jìn)行的全部活動(dòng)。它可以包括下屬一項(xiàng)或幾項(xiàng)活動(dòng)：故障定位、故障隔離、分解、更換、再裝、調(diào)準(zhǔn)及檢測(cè)等。項(xiàng)目使用和停放中發(fā)生的機(jī)械磨損都將使零部件的原始尺寸發(fā)生變化，改變零部件之間的形位公差，從而導(dǎo)致機(jī)械喪失精度，性能衰退，直至喪失工作能力。機(jī)械在閑置停放中也要產(chǎn)生形體磨損。項(xiàng)目使用機(jī)械時(shí)，由于摩擦、震動(dòng)使機(jī)械發(fā)生了形體磨損。因此，維修好機(jī)械設(shè)備，對(duì)提高社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益，增強(qiáng)企業(yè)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)能力、進(jìn)一步發(fā)展企業(yè)的機(jī)械化生產(chǎn)、降低安全事故的發(fā)生率極為有用。但由于在很多企業(yè)中，對(duì)機(jī)械設(shè)備普遍存在重使用、輕管理的思想，使其管理、使用與維修保養(yǎng)均存在不少問(wèn)題。 第四章 潤(rùn)滑與維修 隨著我國(guó)工程機(jī)械化水平的不斷提高，工程機(jī)械已成為影響工程進(jìn)度、質(zhì)量和成本的關(guān)鍵因素。 sF umg? 0 . 3 0 . 1 5 0 . 1 5 1 2 7 . 9 1 0 0 0 9 . 80 . 3 2 0 9 0 36271 N? ? ? ? ? ? ???? （ 式 3— 6）1/F Fs u?推 拉 6271/?? （式 3— 7） 由《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》 P748 表 37— 3查得公式 推力理論公式： 21 4 zF D p F??? 推力簡(jiǎn)化公式： 21 (0. 5 ~ 0. 6)4F D p?? 222 ()4 zF D d p F?? ? ? 拉力理論公式： 22 4 zF D p F?? ? ? 拉力簡(jiǎn)化公式： 22 ( ~ )4F D p?? 式中： D —— 氣缸的內(nèi)徑 m d —— 氣缸活塞桿的直徑 m p —— 氣缸的工作壓力 MPa zF ma Ap?? 氣缸的選擇 按照上述計(jì)算查《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》 p771 表 37— 29 選擇 QGS 型氣缸。在安裝形式方式上選擇懸掛式安裝，用中間銷(xiāo)安裝在懸掛臂上。 排氣裝置 排氣閥安裝在缸端部的最高位置上，用于安裝后調(diào)試前排除缸內(nèi)空氣。管子要經(jīng)過(guò)酸洗、中和和防銹處理。 為防止油液污染而影響系統(tǒng)工作，要盡量設(shè)法減小油液的污染和增強(qiáng)系統(tǒng)的抗污染能力。 液壓裝置 中元件采用板式控制配置，把標(biāo)準(zhǔn)元件與其底板用螺釘固定在平板上，件與件之間油路聯(lián)系借助底板上的油道來(lái)實(shí)現(xiàn)，連接板采用粘合式。有利于消除動(dòng)力源的振動(dòng)和油溫對(duì)主機(jī)精度的影響。 液壓裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) : 液壓裝置采用集中配置，即將系統(tǒng)的動(dòng)力源、控制及調(diào)節(jié)裝置集中安裝于主機(jī)外。插件式導(dǎo)向套拆卸方便，拆卸時(shí)不必拆端蓋，故應(yīng)用較多。 活塞桿導(dǎo)向套 活塞桿導(dǎo)向套安裝在液壓缸有桿腔一側(cè)的端蓋內(nèi)，用來(lái)對(duì)活塞桿導(dǎo)向，其內(nèi)側(cè)裝有密封裝置，保證缸筒有桿腔的密封性，外側(cè)裝有防塵 圈，以防止活塞桿內(nèi)縮時(shí)把雜質(zhì) 、 灰塵及水分帶到密封裝置區(qū)，損壞密封裝置。 由上面的公式驗(yàn)算： 4Fdm??? 4 1067 880050 56mm mm?????? 所以 mmd 56? 滿(mǎn)足驗(yàn)算的要求 導(dǎo)向環(huán)的確定 導(dǎo)向環(huán)安裝在活塞外園的溝槽內(nèi)或活塞桿導(dǎo)向套周?chē)臏喜壑校员ＷC活塞與缸筒或活塞桿與其導(dǎo)向套的同軸度，并用以承受活塞或活塞桿的側(cè)向力。 由前面的計(jì)算 數(shù)據(jù) 得知 ： fF ）（ 上推拉 FQ ?? fFG )( 上?? )( ???? N7055? （式 3— 2）所以液壓缸所需的推力為： FF???推 拉 Q / 0. 95( 0. 75 ) / 0. 95( 0. 75 20 90 3 12 54 2) / 0. 5 0. 9574 26 .3fGfN??? ? ? ??上上= （ +F ）F （式 3— 3） 其中： ? 為液壓缸的一般傳動(dòng)效率 ，由《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》 P270 查式得31— 4液壓缸的工作壓力 。為了能使鋼坯移動(dòng)，故兩側(cè)的尺寸應(yīng)略微大一些，取 mmd 4901 ? 。并且要對(duì)鋼坯施加壓力保持鋼坯的位置，為防止鋼坯跑偏，所以應(yīng)將上輥制成中間小兩邊大的形狀的輥?zhàn)印Ｋ陨陷伒男谐讨辽僖獫M(mǎn)足使鋼坯從下輥的最左端運(yùn)動(dòng)到最又段，鋼坯的尺寸為 150 150mm 以及下輥 軸 段 4 的長(zhǎng)度已確定。 其結(jié)構(gòu)草圖如圖所示： 圖 3— 1 上輥結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 由于上輥是不傳動(dòng)的，所以上輥的行程是由下輥來(lái)決定的，并且可以調(diào)整鋼坯停留在下輥的不同位置。中心軸在外軸的內(nèi)部可以通過(guò)氣缸從而提供所需的轉(zhuǎn)矩 。 通過(guò)上面的分析可以確定選用或是改進(jìn)第 1 種方案。所以在結(jié)構(gòu)上可以試選用第 1 種方案，結(jié)構(gòu)上也更加緊湊一些。并且在運(yùn)動(dòng)的 時(shí)候要求有一定的準(zhǔn)確性，而電動(dòng)機(jī)在定位方面不如液壓缸 準(zhǔn)確 。為了 保證二者的相對(duì)位置， 可將二者焊接在一起，但要求液壓缸的連接處與固定的機(jī)架之間可以做相對(duì) 的運(yùn)動(dòng)。電動(dòng)機(jī)通過(guò)減速器來(lái)驅(qū)動(dòng)上輥?zhàn)錾舷碌霓D(zhuǎn)動(dòng)。 設(shè)計(jì)方案 2： 往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)由液壓缸提供，轉(zhuǎn)矩的驅(qū)動(dòng)力由電動(dòng)機(jī)提供。并將外層軸與液壓缸的一段相連，內(nèi)層與氣缸的一段相連?？梢詫?shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)要求的運(yùn)動(dòng)。 運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)：雙向的液壓缸可以直接驅(qū)動(dòng)上輥?zhàn)魍鶑?fù)直線運(yùn)動(dòng)，且定位很準(zhǔn)確。要實(shí)現(xiàn)以上兩種運(yùn)動(dòng)，就要為其提供不同的驅(qū)動(dòng)力裝置，即往復(fù)運(yùn)動(dòng)的推力或拉力以及周向運(yùn)動(dòng)的轉(zhuǎn)矩驅(qū)動(dòng)力。同時(shí)它還可以同分剛器一起處理粘鋼等比較簡(jiǎn)單的事故。 第三部分 上輥部分的設(shè)計(jì) 上輥結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 上輥的主要作用及其運(yùn)動(dòng)形式的實(shí)現(xiàn) 高速線材拉缸機(jī)中的上輥可以簡(jiǎn)單的看做是一個(gè)簡(jiǎn)易的機(jī)械手，因?yàn)樗钦桌撛O(shè)備里運(yùn)動(dòng)形式最多樣的部分，可以有多種放的運(yùn)動(dòng)形式與停留位置。而且此軸只受轉(zhuǎn)矩 ，所以不用驗(yàn)算彎曲強(qiáng)度。并且由于此軸的結(jié)構(gòu)較長(zhǎng)，所以需要在軸的中斷位置加裝軸承及支座。同時(shí)我為了保證聯(lián)軸器的軸向定位需要開(kāi)制鍵槽。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度 mmL 160? 。半聯(lián)軸器長(zhǎng)度mmL 160? ，軸徑在 mmmm 140~80 之間，可取為 mmd 120? 。 聯(lián)軸器的選擇與最小軸徑的確定 軸的結(jié)構(gòu)草圖如下： 圖 2— 4 很顯然此軸的最小軸徑是安裝聯(lián)軸器的直徑 2d 處 ，為了使軸徑與所選的聯(lián)軸器孔徑相適應(yīng)，需要選取相同型號(hào)的減速器 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》 P351 知 3TKT Aca ? 。 因?yàn)?此軸 為 僅僅承受轉(zhuǎn)矩為傳動(dòng)軸 ，所以可以按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算。 綜上所述 可知此輥符合強(qiáng)度條件，可以使用。 對(duì)傳動(dòng)軸頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度校核： 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》 P362 表 15— 1查得 ]55[ 1 MPa??? ， P373 表 15— 4 可查得 dW? ， dWT ? (式 2— 11） 故下輥傳動(dòng)軸頭滿(mǎn)足強(qiáng)度條件。 對(duì)輥身的彎曲強(qiáng)度校核： 由于此軸在生產(chǎn)中的應(yīng)用比較頻繁，所以可以選用 45 鋼并作熱處理。 下輥的校核與驗(yàn)算 軸上的作用力與力矩： 由前一部分的驗(yàn)算可知下輥所受的最大力矩等于輥平穩(wěn)運(yùn)動(dòng)時(shí)的靜力矩，則 mNm ??14112 ； NFGFQF t 2 8 2 1 ????? 上上 （式 2— 8） mNxFM tt ????? （式 2— 9） 由《軋鋼機(jī)械》 P92 可知對(duì)輥身只需要計(jì)算彎曲強(qiáng)度，對(duì)輥徑計(jì)算彎曲強(qiáng)度和扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，對(duì)傳動(dòng)軸頭只需計(jì) 算扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度。軸段 11 處事為了配合聯(lián)軸器而制造成的錐裝，直徑取為 mmd 14011 ? ，長(zhǎng)度為 294mm，錐度為 10： 1。軸段 10 處事為了軸承的固定而設(shè)計(jì)的，所以必須要加裝螺母擋圈，應(yīng)加工出螺紋。 其他各處軸段的確定 其結(jié)構(gòu)草圖如圖所示： 圖 2— 2 由于 1 處安裝有軸承，所以為了定位軸承 2 處應(yīng)制成軸肩取其直徑mmd 1782 ? ； 為了防止灰塵、水、氧化鐵皮等其他雜質(zhì)進(jìn)入，需要軸承和軸套配合使用，所以 mmd 2123 ? 。 考慮其自身的重量及間隙的配合，可選軋機(jī)中常用的單排雙列圓錐輥?zhàn)虞S承。此處安裝有軸承，要想確定此處的直徑，以便使其與軸承更好的配合則需要先選擇軸承。 下輥結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)的確定 由基本條件可知：下輥直徑 D=305mm 下輥長(zhǎng)度的確定： 由《軋鋼機(jī)械》的相關(guān)知識(shí)下輥要與加熱爐出口及軋機(jī)相適應(yīng)，取DL )~(? ，所以可取 mmL 1230? 。 6. 幾何尺寸計(jì)算 （ 1）分度圓直徑 11 2 5 7 1 7 5nd Z m m m? ? ? ? 22 7 0 7 4 9 0nd Z m m m? ? ? ? （ 2）中心距 a 12 17 5 49 0 33 2. 522dda m m? ?? ? ? 將中心距圓整為 mma 333? （ 3） 按圓整后的中心距修正螺旋角 21 3639。二者材料硬度差 40HBS 4初選小齒輪齒 數(shù)為 25?Z ，則 ???? iZZ 5初選螺旋角 ??14? 2按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算： 齒面接觸強(qiáng)大的計(jì)算公式為： 2131 2 1 ()[]t HEtdHkT ZZd??? ? ??? ? ?? 1)確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值 （ 1）試選 ?tK （ 2）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10— 26標(biāo)準(zhǔn)圓柱齒輪傳動(dòng)的端面重合度 ?? 查得 ??? ， ??? ，則 ??? ??? ??? （ 3）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10— 7選取齒寬系數(shù) 1?d? （ 4）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 10— 6查得彈性影響系數(shù)為 MpaZE ? （ 5）由《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 10— 21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限MPaH 6001lim ?? ；大齒輪 MPaH 5502lim ?? 。 （ 6） 由《機(jī)械設(shè)計(jì) 》式 10— 13 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)系數(shù) ? ? 811 ????????? hjLnN 82 ????N （ 7） 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》 圖 10— 19 取接觸疲勞