【正文】 所以，M D=?m彎曲應(yīng)力為： （72）??式中：D—軋輥的直徑。因?yàn)?，?1 架軋機(jī)軋輥對軋件施加的軋制力最大，所以，此軋輥?zhàn)钗ｋU(xiǎn)，故校核之。東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 章 工藝計(jì)算 28 表 軋制程序表道次機(jī)組斷面面積mm2軋件高mm軋件寬mm延伸系數(shù)%軋件長度m軋輥工作直徑mm軋輥輥速r/min軋制速度m/s軋制力kN純軋時(shí)間s間隙時(shí)間s0 16841 130 130 16 61 12612 90 158 2 108 110 3 4 5 106 423 6粗軋機(jī)組 906 7 78 8 1696 111 9 1341 28 113 10 180 11 823 215 12中軋機(jī)組 287 13 471 14 23 267 617 15 276 719 16預(yù)精軋機(jī)組 268 1009 945 79 17 221 1412 18 15 1530 1793 19 2129 20 2324 2694 21 95 3226 22 3530 5518 23 166 6610 24 8319 25 10139 26精軋機(jī)組 12512 108 —東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 6 章 軋輥及電機(jī)校核 29 第 3 章 軋輥及電機(jī)校核 軋輥強(qiáng)度校核軋輥直接承受軋制力和轉(zhuǎn)動軋輥的轉(zhuǎn)動力矩，因此，軋輥強(qiáng)度往往決定整個(gè)軋機(jī)負(fù)荷能力。軋制程序表的主要內(nèi)容包括：（1） 表頭：產(chǎn)品編號、鋼坯尺寸及斷面面積、成品尺寸、終軋速度、開軋溫度等。東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 章 工藝計(jì)算 27 表 高速線材軋機(jī)軋制 d= 的軋制壓力道次傳動力矩MkN?m軋制力矩MzkN?m附加摩擦力矩MkkN?m空轉(zhuǎn)力矩MkkN?m1 2 3 4 5 6 7 8 9 26 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 軋制程序表軋制程序表的編制是高速線材軋機(jī)孔型設(shè)計(jì)的一項(xiàng)重要內(nèi)容。HM可用下式來計(jì)算： （541）nNH950?式中： —電動機(jī)額定功率；N—電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速。 空轉(zhuǎn)力矩的確定空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動軋機(jī)主電機(jī)列所需的力矩。1d—軋輥軸承摩擦系數(shù)，液體摩擦軸承： =~，取 = 1f 1f滾動軸承： =（2） 傳動機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩 （538）iMmzm12)1(????式中： —換算到主電機(jī)機(jī)軸上的傳動機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩；1mM—傳動機(jī)構(gòu)中的傳動效率，取 =。（1） 軋輥軸承中的附加摩擦力矩 （537）11142fPdfMm??式中： —軋制力；P—軋輥輥頸直徑，由于受軋輥軸承徑向尺寸的限制，輥頸直徑要比輥身直徑1d小，輥頸與輥身過渡處，往往也是軋輥強(qiáng)度最差的地方。dl計(jì)算各道次軋制力矩時(shí)，其計(jì)算結(jié)果匯總見下表 所示。i動力矩只發(fā)生在不均傳動進(jìn)行工作的幾種軋機(jī)中，對于線材的軋制，基本上是勻速傳動，所以， 可以忽略。表 高速線材軋機(jī)軋制 d= 的軋制壓力道次接觸弧長ldmm軋制速度vm/s軋制力系數(shù)Qp修正系數(shù)nk軋制壓力PkN1 2 東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 章 工藝計(jì)算 24 3 4 5 6 125 9067 8 9 10 11 12 76 13 14 15 16 7917 18 19 20 21 22 23 24 25 26 108 主電機(jī)傳動軋輥所需力矩及功率 傳動力矩的組成確定主電機(jī)功率之前，首先必須確定驅(qū)動軋輥的力矩。 軋制力的計(jì)算公式孔型熱軋時(shí)軋制力的實(shí)用計(jì)算公式為： （534）*pkPKFQ?*pkn式中：K —軋件的變形抗力；F—接觸面積， 。東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 章 工藝計(jì)算 23 （a） （b）圖 53 不同孔隙的影響系數(shù)（a）橢圓形 （b）圓形 軋件的變形抗力變形抗力的計(jì)算公式： （531）0()K????式中：K 0—單位變形速度下的變形抗力，K 0 取 —平均變形速率， s1：?? （532）10/2hRv?????R—軋輥的工作半徑，mm；v—線速度， m/s；?h—平均壓下量，mm；h0、h 1—變形前后軋件的厚度，m。不同的孔型，c 值如表所示。圖 52 平輥熱軋時(shí)的軋制力系數(shù)研究表明，對于孔型影響系數(shù) nk 的確定，可以利用板材在帶刻槽的沖頭進(jìn)行深沖與平面沖頭下深沖時(shí)的接觸壓力的比值來計(jì)算。應(yīng)用（）式計(jì)算孔型熱軋時(shí)的軋制力時(shí)，應(yīng)予以修正。fmlh公式（）適用于平輥熱軋時(shí)軋制力的計(jì)算。.3(1.)fCT??hm—軋件的平均高度，mm； （526）012mh??h0、h 1—軋制前、后的軋件高度，mm；， （527）0FhB1ld—接觸弧長，mm （528）*dlRh??R—軋輥的工作直徑，mm；?h—平均壓下量，mm；01???F0、F 1—軋制前、后的斷面面積，mm 2；B0、B 1—軋制前、后軋件的最大寬度，mm。表 各道次的軋制溫度道次 1 2 3 4 5 6 7 8 9軋制溫度（℃） 1070 1064 1059 1054 1047 1043 1035 1029 1023道次 10 11 12 13 14 15 16 17 18軋制溫度（℃） 1017 1012 1008 1004 1001 997 994 955 960道次 19 20 21 22 23 24 25 26軋制溫度（℃） 965 960 955 960 9559 945 940 940東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 章 工藝計(jì)算 21 孔型軋制力系數(shù)根據(jù)齊別爾（ ）摩擦丘假設(shè)和克特（ ）的徽鍛附加力假設(shè)，采用滑移線場理論和奧洛萬—帕斯科（ —）方法，推導(dǎo)出了熱軋軋制力實(shí)用統(tǒng)一計(jì)算公式，其軋制力系數(shù)為： （525） hlQfl??試中：f—軋輥和軋件的摩擦系數(shù)，當(dāng)軋制速度 v 小于 5m/s 時(shí)；當(dāng) 5m/sv20m/s 時(shí) ；()?? ()fCTv??當(dāng) v20m/s 時(shí) 。由于高線軋制的工藝特性，軋制過程中的溫度難以用公式來計(jì)算。所以，成品孔型的充滿度為： ??符合要求。實(shí)? 充滿度的校核成品孔型尺寸在計(jì)算的時(shí)候是由書中的經(jīng)驗(yàn)公式求出的，因此，應(yīng)進(jìn)行產(chǎn)品孔型充滿度的校核，而其余孔型符合要求，不需校核。用以表示集體傳動的機(jī)組內(nèi)各軋輥的轉(zhuǎn)速的關(guān)系，它們的傳動比之比顯然要比各自的傳動比更清晰。8. 計(jì)算各軋輥的轉(zhuǎn)速根據(jù)已確定的各道次的連軋常數(shù)和各軋輥的工作直徑，用公式： （516）knnDFC??/計(jì)算出各軋輥的轉(zhuǎn)速見軋制程序表。對圓孔型來說 （515）??式中：D 0—軋輥名義直徑，mm；d—圓形軋件直徑。表 拉鋼系數(shù)及連軋常數(shù)道次 1 2 3 4 5 6 7 8 9拉鋼系數(shù) 連軋常數(shù)10 7 道次 10 11 12 13 14 15 16 17 18拉鋼系數(shù) 連軋常數(shù)10 7 道次 14 15 16 17 18 14 15 16拉鋼系數(shù) 連軋常數(shù)10 7 7. 計(jì)算各機(jī)架的軋輥工作直徑軋件由孔型中軋出的速度是由軋輥工作直徑、軋輥轉(zhuǎn)速與前滑所決定的，為簡化前滑的計(jì)算，結(jié)合前滑和軋輥接觸狀態(tài)，采用考慮前滑在內(nèi)計(jì)算軋輥工作直徑 。其余粗、中軋機(jī)架之間的拉鋼系數(shù)按經(jīng)驗(yàn)為 ~，最大不超過 ，在此取 。以此為基準(zhǔn)逆軋制順序，分配各架之間的拉鋼系數(shù)。 （513）1??nnCK當(dāng) 1 時(shí)，為堆鋼軋制；nK當(dāng) 1 時(shí)，為拉鋼軋制。在高線軋機(jī)的軋制過程中，一般在設(shè)有活套裝置的部位采用活套軋制即無張力軋制，其他機(jī)架之間采取輕微拉鋼軋制即微張力軋制。6. 分配拉鋼系數(shù)在連續(xù)軋制中，通常是不可能不產(chǎn)生堆鋼與拉鋼的，因?yàn)檐埣囟?、孔型磨損、摩擦系數(shù)以及其他影響前滑與軋件斷面面積變化的因素在不斷地變化。現(xiàn)在根據(jù)產(chǎn)品規(guī)格以及生產(chǎn)能力的要求，同時(shí)考東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 章 工藝計(jì)算 18 慮同類現(xiàn)代化軋機(jī)已達(dá)到的最大終軋速度來確定成品孔的軋出速度。n?即為連軋常數(shù)，也被稱為連軋機(jī)孔型設(shè)計(jì)常數(shù)。39。1或 F?????)1()()1(22式中： —各軋制道次的前滑系數(shù)；nS39。39。帶進(jìn)前滑 或前39。表 用邊長為 130mm 的軋制坯軋制 線材的孔型參數(shù)表道次 機(jī)組 mm 孔型形狀 mm 孔高 mm 孔寬 mm 輥縫 mm軋件斷面面 積mm2延伸系數(shù)%1 橢圓 90 12612 2 圓 108 110 12 3 橢圓 4 圓 10 5 橢圓 6粗軋機(jī)組圓 7 橢圓 8 圓 1696 9 橢圓 28 1341 10 圓 11 橢圓 12中軋機(jī)組圓 13 橢圓 14 圓 23 15 橢圓 16預(yù)精軋機(jī)組圓 268 東北大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第 5 章 工藝計(jì)算 17 17 橢圓 18 圓 15 19 橢圓 20 圓 21 橢圓 95 22 圓 23 橢圓 24 圓 25 橢圓 26精軋機(jī)組圓 5. 計(jì)算成品道次的連軋常數(shù)在連續(xù)軋制的穩(wěn)態(tài)軋制過程中，被軋制金屬通過個(gè)機(jī)架的秒流量相等，即： （58）常 數(shù)???nvFvF21式中： —各道次軋制后的軋件斷面面積；nF?2—各軋制道次軋件的軋出速度。 ???hg所以 .m).8cos(42)cos1(ax39。gD軋輥的工作輥徑。按咬入條件允許最大壓下量為： （56）39。具體方法是先按一般方法確定孔型的各參數(shù)，再根據(jù)前后機(jī)架的軋件斷面面積計(jì)算出各道次的延伸系數(shù)來修正某些參數(shù)，以達(dá)到較好的銜接?？仔透撸?hK?孔型寬： =（～）b；取 bk=輥縫： ；取 s=)~2(外圓角半徑： ；取 r=?圓弧半徑： )(42sbRkk??橢圓軋件面積： s