【正文】 40 計算公式如下： spgjsgjsyjys W MMWMWMAN021 ?????? spgjsgjsyjys W MMWMWMAN021 ?????? 式中： Ny、 My— 由有效預(yù)加力產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力； Wjs、 Wjx— 分別為對上、下緣的凈截面抵抗矩； W0s、 W0x— 分別為對上、下緣的換算截面抵抗矩； Wg Wg2— 分別由第一期、第二期恒載產(chǎn)生的彎矩； 。 （ 2）斜截面抗彎強度驗算 由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不用進行驗算。 對于變化點截面： b=16cm， ay=， Qj=，故： 上式右邊 = 16（ ） = Qj 因此需要進行斜截面抗剪強度計算。 則上式： 右邊 = )(8)16160(2 ([ 1 ?????????? mKN ????????? ? )](2 )16158(12 3 由表 9 可知控制跨中截面設(shè)計得計算彎矩為 右邊，主梁跨中正截面滿足強度要求 （ 1）斜截面抗剪強度驗算 37 選腹板寬度改變處的截面（變化點截面）驗算： 1）復(fù)核主梁截面尺寸 T形截面梁當進行斜截面 抗剪強度計算時，其截面尺寸應(yīng)符合： Qj≤ 0bhR 式中： Qj— 經(jīng)內(nèi)力組合后支點截面上的最大剪力，見表 9 得支點截面處最大為 Qj 為； b— 支點截面得腹板厚度（ cm），即 b=36cm； h0— 支點截面得有效高度，即： h0=hay== R— 混凝土標號（ MPa）； 上式右邊 = ????? KN 所以主梁的 T形截面尺寸符合要求。239。139。239。jgWM1 （ MPa） jyAN （ MPa） jyWM? （ MPa） Wc （ cm3） Mg2 （ Nm） 36 （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） ）（ ）（）（ 546 ? ）（ ）（）（ 317 ? ）（ ）（）（ 528 ? （ 9） （ 10） 上緣 33212.65 103 6131.65 103 448374 477695 103 下緣 275927 339850 應(yīng)力部位 組合Ⅰ 組合Ⅲ M 汽 +人 （ Nm） 02W MM pg ?? ? h （ MPa） M 掛 （ Nm） 02W MM pg ?? ? h （ MPa） （ 11） ）（ ）（）（）（ 9 111012 ?? （ 13） =（ 6）+（ 7） +（ 8）+（ 12） （ 14） ）（ ）（）（）（ 9 141015 ?? （ 16） =（ 6） +（ 7） +（ 8） +（ 13） 上緣 103 103 下緣 （ 3）驗算正截面強度 按規(guī)范，計算公式為： )3()()2([139。 同時公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合： x≤ξ jyh0 式中：ξ jy— 預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲ξ jy= 跨中截面 ay=則： h0=hay== ξ jyh0= =x 說明該截 面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。239。239。239。239。查《橋規(guī)》附表 ： ),?? ?（ = ),?? ?（ = 103 計算數(shù)據(jù) Ny0= My0= Mg1= Ij=39742163cm4 Aj= eA=ej= Ey=10 5MPa ny= 33 計算? h )(0 MPaANjy )()10 MP aeI MM jjgy ?（ ? h（ MPa） （ 1） （ 2） （ 3） 計算應(yīng)力損失 計算公式：Ayhys En ?? ?????? 101 ),(),(6 ? ???? 分子項 分母項 (4) ),( ??? ?hyn r2=Ij/Aj (5) ),( ?? ?yE 46 ρ A=1+eA2/r2 (6) （ 4） +（ 5） μ =10△ Ay/Aj % 1+10μρ A MP as ??? 預(yù)加內(nèi)力計算 傳力錨固應(yīng)力? y0及其產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力： y0=? k? s1=? k? s1? s2? s3 y0產(chǎn)生的預(yù)加內(nèi)力 縱向力： Ny0=∑? y0△ Aycosα 彎 矩： My0=Ny0eyi 剪 力： Qy0=∑? y0△ Aysinα 式中：α — 鋼束彎起后與梁軸的夾角， sinα與 cosα的值見表 12； △ Ay— 單根鋼束的截面積，△ Ay= 34 使用荷載階段的有效預(yù)加應(yīng)力： 四分點愈加內(nèi)力計算表 鋼束號 預(yù)加應(yīng)力由張拉鋼束產(chǎn)生內(nèi)力 由? sⅡ而消失的預(yù)加內(nèi)力 Sina Cosa ? y0△ Ay Qy0 △ Ny Qy My 1） 2） 3） 5） 7） 8） 9） 10） 1 0 1 0 2 0 1 0 3 0 1 0 4 0 1 0 5 0 1 0 6 0 1 0 7 8 9 ∑ 5225 1211 縱向力： Ny=Ny0Ny‘ == 剪力： Qy=Qy0Qy‘ == 彎矩： My=My0My‘ == 主梁斜截面驗算 （ 1）按規(guī)定，對于 T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度 b1‘ ，應(yīng)取用下列三者中的最小值： b1‘ ≤ l/3=3888/3=1296cm； b1‘ ≤ 160cm（主梁間距）； ?s? 35 b1‘ ≤ b+2c+12 h1‘ =16+2 71+12 8=254cm 故取 b1‘ =160cm （ 2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對于帶承托翼緣板的 T形截 面： 當 RgAg+RyAy≤ Rabi‘ hi‘ +Rg‘ Ag‘ +? ya‘ Ay‘ 成立時，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以： 左邊 = RyAy=1280 101 = 右邊 = Rab1‘ h1‘ + Ra（ b+b2‘ ） h1‘ = [160 8+（ 16+158） 12] 101= 左邊 右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。 主梁斜截面抗剪強度應(yīng)按下式計算： Qj≤ Qhk+Qw 式中： Qj— 經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力（ KN），對于變化點截面Qj=； 本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在澆筑橋面之前完成， Ah和 u均采用預(yù)制梁 的數(shù)據(jù)。計算公式如下： cghetac ARRN )2( 3??? ?? 式中： Nc— 局部承壓時的縱向力，在梁端兩塊鋼墊板中，分別考慮除最后張拉的一束為控制應(yīng)力外，其余各束均為傳 力錨固應(yīng)力，可計算出墊板 2的 Nc各為 ； 31 β — 混凝土局部承壓時的縱向力，按下式計算： β =cdAA Ad— 局部承壓的計算底面積（扣除孔道面積）； Ac— 局部承壓（扣孔道）面積； β he— 配置間接鋼筋時局部承壓強度提高系數(shù)，按下式計算： chehe AA?? Ahe—包羅在鋼筋網(wǎng)配筋范圍內(nèi)的混凝土核 心面積； Ra— 混凝土抗壓設(shè)計強度，對于 40 號混凝土， Ra=，考慮在主梁混凝土達到 90%強度時開始張拉鋼束，所以 ‘ aR = Ra=； Rg— 間接鋼筋抗拉設(shè)計強度，對于Ⅰ級鋼筋 Rg=240MPa； μ t— 間接鋼筋的體積配筋率，對于方格鋼筋網(wǎng)sll lanan jjt 21 222111 ?? ?? n aj1和 n aj2— 鋼筋網(wǎng)分別沿縱橫方向的鋼筋數(shù)即單鋼筋的截面積； s— 鋼筋網(wǎng)的間距。 c 計算公式為： c= 30 式中： m— 斜截面頂端正截面處的剪跨比， m=M/Qh0，當 m，取 m= Q— 通過斜截面頂端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力； M— 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩； h0— 通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（以 cm計） 上述的 Q、 M、 h0近似取變化點截面的最大剪力、最大彎矩和截面有效高度，則： )( 2 ???? ??m，取 m=，故： c= = 若選用Φ 820cm的雙肢箍筋，則箍筋的總截面的總截面積為 Ak=2 = 箍筋間距 sk=20cm，箍筋抗拉設(shè)計強度 Rgk=240MPa，箍筋配筋率： %%1001620 k k ????? b? 在錨固端設(shè)置兩塊厚 20mm的鋼 墊板，即在 N7N10的四根鋼束錨下設(shè)置 200 962mm的墊板 1；在 N1N6的六根鋼束下設(shè)置 350 766mm的墊板 2。 2）斜截面抗剪強度驗算 根據(jù)規(guī)范，若符合下列公式要求時，則不需要進行斜截面抗剪計算： Qj≤ 式中： R1— 混凝土抗拉設(shè)計強度（ MPa）； Qj、 b、 h0的單位同上述說明一致。1 hhhbbhR a ???? 式中：γ c— 混凝土安全系數(shù)，取用 。2039。10 hhhbbRxhbxRM aacj ????? ? )]3(2 )( 39。2039。 同時公預(yù)規(guī)要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合： x≤ξ jyh0 式中：ξ jy— 預(yù)應(yīng)力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，對于預(yù)應(yīng)力碳素鋼絲ξ jy= 跨中截面 ay=則： h0=hay== ξ jyh0= =x 說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)。239。239。239。239。 截面強度驗算 T形截面受壓區(qū)翼緣計算 （ 1）按規(guī)定，對于 T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度 b1‘ ，應(yīng)取用下列三者中的最小值： b1‘ ≤ l/3=3888/3=1296cm； b1‘ ≤ 160cm（主梁間距）； b1‘ ≤ b+2c+12 h1‘ =16+2 71+12 8=254cm 故取 b1‘ =160cm （ 2）確定混凝土受壓區(qū)高度 按規(guī)范，對于帶承托翼緣板的 T形截面： 當 RgAg+RyAy≤ Rabi‘ hi‘ +Rg‘ Ag‘ +? ya‘ Ay‘ 成立時，中性軸載翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)，所以： 左邊 = RyAy=1280 101 = 右邊 = Rab1‘ h1‘ + Ra（ b+b2‘ ） h1‘ = [160 8+（ 16+158） 12] 101= 左邊 右邊，即中性軸在腹板內(nèi)。39。 （? s1見表 16） 按規(guī)范，計算公式為： ]1[ )(1 kxks e ???? ???? 式中：? k— 張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)規(guī)定，對于鋼絲束取張 拉控制應(yīng)力為：? k== 1600=1200MPa； 25 μ — 鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于橡膠管抽芯成型的管道取 μ =； θ — 從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以 rad計； k— 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 k=； x— 從張拉端到計算截面的管道長度（以 m計），可近似取其在縱軸上的投影長度（見圖 15所示），當四分點為計算截面時， x=axi+l/4； 由錨具變形、鋼束回縮引起的