【正文】 按計算要求配置箍筋。 23 1 66 4 .51 94 5?? 計算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求，但應(yīng)按計算要求配置箍筋和彎起鋼筋。 0 ? 2 175 .45 KNdV ? (1)抗剪強度上，下限復核 對于腹板寬度變化的等高度簡支梁，以距支點 2/h 處的截面尺寸控制設(shè)計，應(yīng)滿足要求： 0,3003 bhfVbhf kcudtd ?? ???? ? 根據(jù)構(gòu)造要求，僅保持最下面二根鋼筋（ 2 32）通過支點，其余各鋼筋在跨間不同位置彎起。0060()262 .6 2 1. 0 13 .8 22 00 62 .6 2 ( 11 92 .6 )2 22 07 .7 8 10 22 07 .7 8 1 .0 21 63 .9 6du c d fdxM f b x hN m m k N m M k N m??? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? 跨中截面的正截面承載能力是滿足要求的。fb0. 2 8 0 6 7 9 0 6 2 .6 2 1 5 0 ,1 3 .8 2 2 0 0x h 0 .5 6 1 1 9 2 .6 6 6 7 .9 m ms d s fcdfAx m m h m mfb??? ? ? ? ????? ? ? ?且 ： 表明中性軸在腹板內(nèi)，為第一類 T 型。 配筋率： 第 2章 裝配式簡支 T型梁橋上部結(jié)構(gòu)計算 32 tdm in0 s df6790 0 .0 0 3 2 0 .3 2 % 0 .4 51 8 0 0 1 1 9 2 .6 f1 .3 9 0 .4 5 0 .0 0 2 2 0 .2 %280sAbh??? ? ? ? ? ? ???? ? ? ? 滿足《公預橋規(guī)》 最小配筋率的要求。 梁的實際高度 0 1 3 0 0 1 0 7 .4 1 1 9 2 .6h m m? ? ?。 21 3 .8 2 2 0 0 6 1 .6 9 6 6 8 9 .0280c d fs sdf b xA m mf?? ??? ? ? 采用 6 32（外徑 ）供給 As = 4826mm2，和 4 25（外徑 ）供給 As =1964mm2故總鋼筋供給面積 2SA 4 8 2 6 1 9 6 4 6 7 9 0 m m? ? ?﹥ 178。滿足要求。0 xhxbfM fcdd ??????? 61 . 0 2 1 7 1 1 0 1 3 . 8 2 2 0 0 ( 1 1 9 0 )2xx? ? ? ? ? 整理得： 2 2380 143017 .1 0xx? ? ? 39。fhx? 故，按照第一類 T 形截面（中性軸位于翼緣內(nèi)）計算。39。 60 150( ) 1 3 . 8 2 2 0 0 1 5 0 ( 1 1 9 0 ) 5 0 7 7 . 7 1 022fc d f f hf b h h N m m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 顯然 10 K N m 5077 .7 10 K N m? ? ?， 即： )2( 39。39。39。 首先由公式判斷截面類型， 令： )2( 39。 h2b 12 18 0 2 41 0 12 15 0 28 00ffb b h m m? ? ? ? ? ? ? ? ? 故取 39。 2200fb mm? 39。fb 按下式計算，取其中較小者： 39。主梁尺寸圖如圖 212。支點剪力效應(yīng)應(yīng) 以 2 號梁控制設(shè)計。= 人群荷載作用如圖 211，計算結(jié)果如表 215 所示。 pk P kQ (1 ) y P 1 .32 1 .0 0 .796 1 1 .2 222 279 .91K N? ? ???? ? ? ? ? ?? 汽車荷載作用下如圖 210 所示，計算結(jié)果如表 214 所示。 梁端剪力效應(yīng)計算： 主梁上 kP 因其縱向位置不同，就有不同的橫向分布系數(shù)， 故： 1 號梁距支點截面 x 處的 kP 產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)： pk P kQ (1 ) yP? ???? 0 . 6 0 4 0 . 4 0 9 1 5 . 5 x= 1 . 3 2 0 1 . 0 [ ( ) x 0 . 4 0 9 ] 1 . 2 2 2 21 5 . 5 / 3 1 5 . 5?? ? ? ? ? 22 2 .6 8 7 0 ( 0 .0 3 7 7 4 0 .1 7 6 0 6 .3 3 9 5 )xx? ? ? ? ? 令 pkQ 導數(shù)為零，求 kP 最大支點剪力效應(yīng)的距支點截面的距離 x： pkQ 2 37 74 76 0 0x? ? ? ? ? ? 求得： 2 .3 3 2 1 5 .5 / 3 5 .1 7x m m? ? ?解得： pkQ ? 2 號梁距支點截面 x 處的 kP 產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)： 顯然， 0x? 時， kP 產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)最大。 Pkqk1梁2梁3梁/3ly=()/13()x/+ 圖 210 汽車作用產(chǎn)生支點剪力計算圖示 第 2章 裝配式簡支 T型梁橋上部結(jié)構(gòu)計算 28 支點剪力效應(yīng)計算式為： d k P kV (1+ ) q (1 ) y P? ? ? ? ?? ? ?活 活 式中： ?活 —— 相應(yīng)于某均布活載作用處的橫向分布縱坐標； P? —— 相應(yīng)于某集中荷載作用處的橫向分布縱坐標； kq —— 相應(yīng)于某均布活載作用的數(shù)值； kP —— 相應(yīng)的某集中活載的數(shù)值； y —— 影響線豎標； ?活 —— 影響線面積； 1?? —— 汽車荷載沖擊系數(shù)。= 0???? ? ?汽 汽 汽人 人 人； ； ；； ； ； Ⅱ、 /3~2 /3 截面按跨中彎矩的荷載橫向分布系數(shù) ? c 1 c 2 c 3c 1 c 2 c 3= 0 . 6 0 4 = 0 . 5 3 2 = 0 . 4 5 3= 0 . 6 2 5 = 0 . 3 5 7 = 0 . 2 8 6???汽 汽 汽人 人 人； ； ；； ； ； Ⅲ、支點 ~ /3 的截面處在 ? 和 39。= 1 . 2 7 3 39。= 0 . 7 9 6 39。? c 1 c 2 c 3c 1 c 2 c 339。 (5)活載剪力的計算： ① 跨中剪力2lQ的計算： 表 212 汽車荷載產(chǎn)生跨中剪力（ KN） 內(nèi)力1 2 3 4 5 6 78 = 4 5+ 6 79 = 1 23 81 1 2 1 3 1 梁號內(nèi)力? ? 0?KP12Q12Q12Q1+ ? y kq 注：公路 Ⅰ級： 0 0 .5 15 .5 0 .5 0 .5 1 .93 75? ? ? ? ? ? 剪力計算時，按照《橋規(guī)》 條規(guī)定，集中荷載標準值 kP 徐乘以 的系數(shù)。 1m=(3)公路Ⅰ級荷載 P 及影響線面積： 表 28 項目 影響線頂點位置 (KN) (KN/m)l/2處 222 l/4處 222 支點處 222 1 l/2處 222 0kqyl2Q0?0Q14M12M3 . 8 7 52 . 9 0 610 . 50 . 5kP (4)活載彎矩計算： ① 計算公路 — Ⅰ級 產(chǎn)生的彎距 表 29 公路 — Ⅰ級產(chǎn)生的彎矩（ KNm ） 內(nèi)力1 2 3 4 5 6 7 8=4*5+6*7 9=1*2*3*8Ml/2 1 222 Ml/4 1 222 Ml/2 1 222 Ml/4 1 222 Ml/2 1 222 Ml/4 1 222 3內(nèi)力梁12c? ?1 ? ? 0?kP y kq 注：汽車荷載效應(yīng)彎矩的標準值的計算：2 (1 ) ( )l c k k cM P y q? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ②計算人群荷載的跨中彎距 第 2章 裝配式簡支 T型梁橋上部結(jié)構(gòu)計算 26 表 210 人群產(chǎn)生彎矩 (KNm ) 梁號 內(nèi)力 內(nèi)力值Ml/2 3 Ml/4 3 Ml/2 3 Ml/4 3 Ml/2 3 Ml/4 3 1 （ 5 ）2(4)3? q 0? 注：人群荷載產(chǎn)生彎矩的計算公式： / 2 0l crM M q w? ? ? ③彎矩組合： 表 211 彎矩組合表（ KNm ） 恒載 汽車 人群 組合⑴ ⑵ ⑶⑷= 1 . 2 ⑴+ 1 . 4⑵+ 1 . 1 2 ⑶Ml/2 Ml/4 Ml/2 Ml/4 Ml/2 Ml/4 3梁號 內(nèi)力12 注：本橋 梁多孔跨徑總長 L： 100米 ? L=224 米 ? 1000 米，按照《通用規(guī)范》表 ，本橋?qū)儆诖髽颍椤锻ㄓ靡?guī)范》表 知設(shè)計安全等級為二級。 第 2章 裝配式簡支 T型梁橋上部結(jié)構(gòu)計算 25 簡支梁的自振頻率： 4 6 232 3 10 10 7 .77 43 10 6 .70 H z21 .80 2 102 15 .5f ? ?? ? ? ?? ? ??? ②沖擊系數(shù) ? 的計算 當 HzfHz ?? 時： 0. 17 67 l n 0. 01 57 0. 17 67 l n 6 .7 0 0. 01 57 0. 32 0f? ? ? ? ? ? 1 1 0. 32 0 1. 32 0?? ? ? ? (2)汽車荷載折減系數(shù)：查《通用規(guī)范》表 — 4 和表 — 5 橫向折減 系數(shù)： （雙向兩車道） 縱向折減系數(shù)： （計算跨徑小于 150m） 人群荷載：查《通用規(guī)范》 得 P人 =178。m )l/2 l/4l（ m ）q (kN/m) 注：理論支撐線距梁端 米。( x 2 .1 4 )2 2 316 .6 8 q 1 .0 7 q q 2 .1 4 ( q q ) 。 C 20 水泥砂漿 m 179。根據(jù)各主梁進行荷載最不利位置布置，計算各主梁荷載橫向分布系數(shù)。 KK ? （ 0K 為梁位在 0 點處的 K 值） 圖 25 各梁位處 K 值計算（尺寸單位： cm） 列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值 ? ，計算結(jié)果見下表： 第 2章 裝配式簡支 T型梁橋上部結(jié)構(gòu)計算 20 表 23 各主梁荷載橫向分布影響線坐標值 b 3b/4 b/2 b/4 0 b/4 b/2 3b/4 bK1` K0` △ △ Ka η K1` K0` △ △ Ka η K1` K0` △ △ Ka η 荷載位置123梁號項目 (5)繪制荷載橫向分布影響線，求荷載橫向分布系數(shù)。 3 / 4 3 / 4 3 / 42 7 . 5 1 41 3 7 . 5 5 5b b b b bK K K K K K? ? ? ? ? ? 2 號、 4 號主梁： 39。B —— 橋?qū)挼囊话耄? pL —— 計算跨徑。 故： ? ?3 3 3 41 5 . 2 0 . 1 6 0 . 2 9 3 1 . 1 0 . 1 6 0 . 1 8 5 . 1 5 6 1 06TyIm ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ③單位抗彎慣矩及抗扭慣矩為： 2 4415 .2 9 1 0 1 .0 1 7 1 0 / ,5 .2 1 0 0yy II m c mb ? ??? ? ? ?? 3 5415 . 1 5 6 1 0 0 . 9 9 2 1 0 /5 . 2 0 1 0 0TyTy II m c mb ? ??? ? ? ?? (3)計算抗彎參數(shù) ? 和抗扭參數(shù) ? ： 439。( )12 2 12 21 2 2 ( )12 21 ( )12 2 5 .29 10 my y yh hI h h a b h b h a?????? ? ? ? ? ? ? ?????? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ??? 331 1 1 2 2 2TyI C b t C b t?? 11/ / 5 .2 1 ??，查表得， 311?C ，但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有 獨立寬扁板的一半，故取 611?C。