【正文】 因此，在本設(shè)計(jì)中主要考慮高樁碼頭。板樁碼頭對(duì)復(fù)雜的地質(zhì)條件適應(yīng)性強(qiáng)，多用在中小型碼頭中。⒋碼頭的尺度、港口水域和航道的布置應(yīng)滿(mǎn)足設(shè)計(jì)船型運(yùn)行安全，操作方便。⒈充分利用港口已有的各種設(shè)施⒉港口平面布置與港區(qū)自然條件相適應(yīng)，特別要重視泥沙問(wèn)題和船舶的?？織l件。2水工建筑：Ⅱ級(jí)按照碼頭使用的要求，碼頭上的裝卸船設(shè)備為汽車(chē)式起重機(jī)，堆貨荷載前方和后方均為10KN/㎡主要遵循交通部《板樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》與《高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》。可以預(yù)料，今后隨著港口泥沙環(huán)境的進(jìn)一步改善與有效治理措施的實(shí)施，港口泥沙淤積情況將進(jìn)一步好轉(zhuǎn)。天津港年挖泥量與年吞吐量的比值（方/吞吐噸）～。天津港自建港以來(lái)，港口的泥沙回淤一直深受世人矚目。表13塘沽海洋站波高（H4%）頻率統(tǒng)計(jì)表波高波向 頻率（%）（m）（m）（m）（m）≥（m）合計(jì)NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNWC合計(jì)100②設(shè)計(jì)波浪要素計(jì)算本工程在天津港南北防波堤的掩護(hù)之內(nèi)，經(jīng)推算50年一遇設(shè)計(jì)波要素如表234。34′N(xiāo)，85年以后就終止了觀測(cè)。表12全 年 乘 潮 水 位 表 頻率（%）延時(shí) 潮位（m）808590乘潮一小時(shí)乘潮二小時(shí)乘潮三小時(shí)乘潮四小時(shí)(2)波浪①波浪概況塘沽海洋站曾在外海進(jìn)行過(guò)波浪觀測(cè)，測(cè)點(diǎn)的地理坐標(biāo)為117176。（6）相對(duì)濕度平均相對(duì)濕度 65% 最大相對(duì)濕度 100% 最小相對(duì)濕度 3%（1）潮位本區(qū)潮汐類(lèi)型為不規(guī)則半日潮型，其（HO1+HK1）/HM2=。（5）霧能見(jiàn)度＜，霧多發(fā)生在秋冬季節(jié)，日出后很快消散。1 自然條件（1）氣溫年平均氣溫 ℃ 年平均最高氣溫 ℃ 年平均最低氣溫 ℃ 極端最高氣溫 ℃（1955年7月24日） 極端最低氣溫 ℃（1953年1月17日）（2）降水年平均降水量 年最大降水量 （1964年）年最小降水量 （1968年）一日最大降水量 （1975年7月30日）（3）風(fēng)本區(qū)常風(fēng)向?yàn)镋向，%；次常風(fēng)向?yàn)镾向，%；強(qiáng)風(fēng)向?yàn)镋向，該向≥%，全年各向≥%。港區(qū)南北長(zhǎng)約10公里，東西寬3公里，總面積約30平方公里。（印刷中）?！凹项A(yù)濕粉煤灰對(duì)輕混凝土力學(xué)性能的影響。輕骨料混凝土，諾伊斯出版社，美國(guó)紐約，2002年。參考文獻(xiàn)，輕質(zhì)混凝土，第三版，應(yīng)用科學(xué)出版社，倫敦，1978年。建筑類(lèi)輕骨料的成功應(yīng)用顯示了輕質(zhì)的預(yù)制結(jié)構(gòu)模塊應(yīng)用在樓體建造中可以加快施工，以減少現(xiàn)場(chǎng)濕作業(yè)和將施工現(xiàn)場(chǎng)粉末等級(jí)降至最低來(lái)創(chuàng)建綠色施工環(huán)境。，減少了整個(gè)施工的時(shí)間。圖4：鋼筋與混凝土之間的結(jié)合下面總結(jié)了在建筑的預(yù)制中運(yùn)用輕骨料混凝土的幾點(diǎn)優(yōu)勢(shì)：，更為輕便的重量可以靈活搬運(yùn)起重。表3規(guī)格立面質(zhì)量單位重量2275kg（普通混凝土）1590kg1天強(qiáng)度15MPa 28天30MPa34MPa 坍落度75mm50mm密度2400kg/m179。圖2：高性能未經(jīng)加工的混凝土圖3：已完成輕骨料混凝土預(yù)制的外墻，相同壓力強(qiáng)度下的輕骨料混凝土外墻毛重只有普通（重量）混凝土密度的70%。表2：綠色骨料混凝土的混合比例（kg/m3）水泥水沙骨料（預(yù)濕）外加劑4201757156301000ml圖2顯示了一個(gè)混凝土鑄件所用到的高性能未經(jīng)加工的混凝土。3．輕骨料混凝土的預(yù)制建筑型輕骨料被用于開(kāi)發(fā)綠色施工中所用的預(yù)制混凝土構(gòu)件。骨料外部緊密的排列的殼狀物使其比傳統(tǒng)的無(wú)涂層的輕骨料具有更高強(qiáng)度的耐壓性?？箟簭?qiáng)度篩率（主體%）14mm014mm~10mm10mm~5mm5mm~~時(shí)間（分鐘）5103060吸水率（%）91213圖1. 為在200倍光學(xué)顯微鏡下骨料樣本的局部解剖圖。表1：骨料性能容重840kg/m179。強(qiáng)度是將骨料通過(guò)壓進(jìn)一個(gè)距離（厚度）22mm鋼制圓柱容器中測(cè)得的。下面也提到了混凝土構(gòu)件預(yù)制工藝中應(yīng)用綠色輕骨料混凝土的實(shí)驗(yàn)。本篇論文詳述了一種新開(kāi)發(fā)的建筑型輕骨料的力學(xué)性能，其由具有延展性的粘土制成。輕骨料混凝土的使用能夠采用更靈活的設(shè)計(jì)理念及大大節(jié)省了開(kāi)支，減輕恒載，改善了循環(huán)負(fù)荷結(jié)構(gòu)反應(yīng)（響應(yīng)），增長(zhǎng)了跨度，提升了防火等級(jí)，細(xì)化了截面，縮小了建筑模塊，減少了鋼筋的使用，以及減少了基礎(chǔ)成本【13】。隨著越來(lái)越多的使用混凝土，天然環(huán)境資源被過(guò)度的采伐。此篇論文也提到混凝土構(gòu)件預(yù)制工藝中應(yīng)用綠色輕骨料混凝土的實(shí)驗(yàn)。調(diào)查研究顯示綠色骨料的吸水性（透水性）很大但是混凝土相應(yīng)產(chǎn)生的耐壓強(qiáng)度也就很高。建筑級(jí)的輕骨料混凝土的使用大大地減少了建筑物的自助式負(fù)荷和處理較大預(yù)制模塊的許可。最后向我的父親、母親致謝，感謝他們的養(yǎng)育之恩，感謝他們對(duì)我的理解與支持。同時(shí)還要感謝我所有的同學(xué)們，正是因?yàn)橛辛四銈兊闹С趾凸膭?lì)，我才能克服一個(gè)一個(gè)的困難和疑惑，直至此次畢業(yè)設(shè)計(jì)的順利完成。作為一個(gè)本科生的畢業(yè)設(shè)計(jì)，由于經(jīng)驗(yàn)的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒(méi)有呂美君老師的督促指導(dǎo)，以及一起工作的同學(xué)們的支持，想要完成這個(gè)設(shè)計(jì)是難以想象的。m根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土方樁的主要技術(shù)指標(biāo)表配8Φ32 作用效應(yīng)組合持久狀況作用效應(yīng)的持久組合表68 軸向力匯總表 （單位：）①自重②堆貨171③裝卸橋④撞擊力效應(yīng)組合①+③+②+④①+③+②①+③+②①+②+④①+②+④①+③+②+④①+③+②+④①+③+②組合值 樁身強(qiáng)度驗(yàn)算由表6451 故承載力滿(mǎn)足要求。 作用效應(yīng)計(jì)算（1） 樁的軸向力計(jì)算由表66 支座反力匯總表的各種情況各支座的支座反力并由支座反力算出各個(gè)樁的軸向力如下：（其中叉樁軸向力計(jì)算公式為單樁：，叉樁），）。僅計(jì)算持久狀況，短暫狀況與持久狀況相比，內(nèi)力較小，不起控制作用，故可不作計(jì)算。只考慮承載能力極限狀態(tài)下持久狀況作用效應(yīng)的持久組合，內(nèi)容包括垂向承載力、樁身內(nèi)力計(jì)算、樁身強(qiáng)度驗(yàn)算。 基樁設(shè)計(jì)主要參考《港口工程樁基規(guī)范》JTJ25498和《港口工程樁基規(guī)范》JTJ25498(局部修訂)。橫梁最大抗裂寬度可按下列公式計(jì)算： （634） （635）式中：－最大裂縫寬度；—構(gòu)件受力特征系數(shù)，；—考慮鋼筋表面形狀的影響系數(shù)，；—考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合或重復(fù)荷載影響的系數(shù)，；—最外排縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度，取50mm；—縱向受拉鋼筋的有效配筋率，當(dāng)時(shí)，；當(dāng)時(shí)，；—有效受拉混凝土截面面積，對(duì)受彎構(gòu)件，取為；—受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積，取受拉較大一側(cè)的鋼筋截面面積；—按荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力，按公式計(jì)算。一．承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：（1）持久狀況作用效應(yīng)的持久組合：根據(jù)持久效應(yīng)的持久組合公式 （630）求出可能的最不利情況的跨中彎矩、支座彎矩、支座反力以及各支座的剪力，結(jié)果見(jiàn)下表：根據(jù)公式得橫向排架跨中彎矩簡(jiǎn)化為： （631）根據(jù)公式得各支座的簡(jiǎn)化反力為： （632）表64 支座彎矩結(jié)果匯總表 （單位：）①自重②堆貨00③裝卸橋00④撞擊力0效應(yīng)組合①+④①＋③①+③+②①+③+②+④①+③+②+④①組合值表65 跨中彎矩匯總表 （單位：）000000000①+②①+④+②①+④+②①+②①+②表66 支座反力結(jié)果匯總表 （單位：）1713440000000000①+③+（②+④）①+③+②①+②+④①+②+④①+③+（②+④）①+③+②表67 剪力結(jié)果匯總表 （單位：）0000000000①+②①+③+②①+③+②①+②①+②+③①+②①+②①+③+②①+③+②①+②(2)短暫狀況的短暫效應(yīng)組合：其作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值按下式確定： （633）因施工期主要考慮永久作用，施工荷載相對(duì)永久作用忽略不計(jì)。 （615） （616） （617） （618） （619） （620） （621） （622） （623） （625） （625） （626） （627） （628） （629）—外荷載作用下，基本體系（簡(jiǎn)支梁）第n跨左支承和右支承的虛反力，查表63；表63荷載簡(jiǎn)圖ABABABAB—外力作用下，基本體系中第n支座的反力將支座剛性系數(shù)帶入（615）~（628）得： 將橫向排架上的荷載分成以下情況由（629）求如下：（1） 橫梁和面板自重 （固定荷載）如圖68圖68 跨中彎矩 （2）面層自重 （固定荷載） 如圖69 圖69 跨中彎矩 （3） 堆貨荷載 （可變荷載） 如圖610 圖610 跨中彎矩 （4） 縱梁和懸臂重 （固定荷載） 如圖611 圖611海側(cè) 路側(cè) 跨中彎矩 （5） 裝卸橋重 （可變荷載） 如圖612 圖612海側(cè) 路側(cè) 跨中彎矩 (6) 連系梁重（固定荷載） 如圖613 圖