【正文】 [15] 樂兌謙，金屬切削刀具，北京：機械工業(yè)出版社，2005。[13] 李慶壽，機械制造工藝裝備設計適用手冊[M]，銀州：寧夏人民出版社，1991。[11] 徐圣群，簡明機械加工工藝手冊，上海：上海科學技術出版社，1991。[9] 《金屬機械加工工藝人員手冊》修訂組，金屬機械加工工藝人員手冊，第二版，上海：上?？茖W技術出版社，1981。[7] 艾興、肖詩綱，切削用量簡明手冊，第二版，北京：機械工業(yè)出版社，1994：1－111。[5] 王光斗，王春福，機床夾具設計手冊，上?？茖W技術出版社，2000。[3] 東北重型機械學院，洛陽農(nóng)業(yè)機械學院，長春汽車廠工人大學，機床夾具設計手冊，第二版，上海：上?？茖W技術出版社，1990。北華航天工業(yè)學院畢業(yè)設計參考文獻[1] 孟少農(nóng)，機械加工工藝手冊，北京：機械工業(yè)出版社，1991。最后，很感謝閱讀這篇畢業(yè)設計（論文）的人們。還有我辛苦的父母給了我很多的愛，使我有個美好的學習生活。我深深感謝他們。致 謝首先，我要感謝黃衛(wèi)老師對畢業(yè)設計的指導。為今后參加祖國的四個現(xiàn)代化建設打下一個良好的基礎,為祖國的發(fā)展出一份力量。因此在設計過程中，需仔細分析、計算各種參數(shù)，確保夾具設計的合理性、經(jīng)濟性、可加工性等。設計夾具時綜合分析夾具發(fā)展現(xiàn)狀，即高精、高效、經(jīng)濟。這是我們在畢業(yè)之前對我們所學各課程的一次深入的綜合性的總測驗，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練，它在我們將來的工作和生活中占有舉足輕重的地位。整個夾具的結構夾具裝配圖所示。根據(jù)GB2243—80直角對刀塊的結構和尺寸如圖所示：圖44 直角對刀塊圖塞尺選用平塞尺，其結構如圖所示： 圖45 平塞尺圖塞尺尺寸為：表44 塞尺尺寸公稱尺寸H允差dC3 夾具體設計夾具體的設計主要考慮零件的形狀及將上述各主要元件聯(lián)成一個整體。則：查表，得：銑削扭矩：銑削水平分力、垂直分力、軸向分力與圓周分力的比值分別為：。其中兩個V形塊起到了主要定位作用，因此進行定位元件的設計主要是對V形塊的進行設計。因此，夾具的定位元件是：一個可調支承和兩個V形塊。 定位基準的選擇在進行本工序的加工時，曲軸長短端的軸頸均已加工完成，因此，加工時選擇曲軸兩端軸中心線作為主要定位基面，用兩個V形塊定位以限制工件的四個自由度；以短端端面在V形塊側面定位，限制工件的一個移動自由度；再用可調支承在曲拐側面定位限制工件的一個回轉自由度。由加工本道工序的工序簡圖可知：銑削半圓鍵槽時，鍵槽中心距軸頸右端面，沒有公差要求，故位置精度要求不高；槽寬由所選的標準半圓鍵槽銑刀控制，可以不考慮。整個夾具的結構見夾具裝配圖所示。固定鉆套結構參數(shù)如下表所示：表 固定鉆套結構參數(shù)公稱尺寸允差公稱尺寸允差夾具體的設計主要考慮零件的形狀及將上述各主要元件聯(lián)成一個整體。圖42 固定式鉆套圖根據(jù)工藝要求：直油孔只需要一個工步即可完成加工。由于夾緊力很小，油孔的加工要求也不高，所以本工序加工時可以不進行夾緊。但由于夾緊力很小，油孔的加工要求也不高，所以本工序加工時可以不進行夾緊。夾緊力方向與鉆削力方向相同，所以夾緊力為：由于夾緊力很小，油孔的加工要求也不高，所以本工序加工時可以不進行夾緊。查表得修正系數(shù)為：；，；。 切削力與夾緊力的計算由于本道工序主要完成曲拐上油孔的鉆削加工，因此切削力應以鉆削力為準。因此加工曲拐上直油孔的定位基準應選擇曲軸兩端軸中心線作為主要定位基面，用兩個V形塊定位以限制工件的四個自由度；以短端軸頸左端面在V形塊側面定位，限制工件的一個自由度；采用支承板在曲拐軸頸定位限制工件的一個自由度。 定位基準的選擇由零件圖可知，油孔位于零件曲拐上，其尺寸精度要求和表面粗糙度要求不高。 加工曲拐軸頸上直油孔夾具設計本夾具主要用來鉆曲拐上直油孔，由于曲拐處油孔直徑小，孔深較大，因此選擇鉆頭時要注意選擇的合理性，鉆頭強度、硬度以及長度尺寸都要考慮清楚。根據(jù)任務要求中的設計內(nèi)容，需要設計加工曲拐軸頸上直油孔夾具及銑削曲軸短端半圓鍵槽夾具各一套。北華航天工業(yè)學院畢業(yè)設計第4章 專用夾具設計為了提高勞動生產(chǎn)率，保證加工質量，降低勞動強度。工序二十四 磁力探傷后退磁本工序的基本工時由檢驗車間控制。2） 確定滾絲輪進給速度查《機械加工工藝手冊》表，當，時， ，現(xiàn)取。（3）計算基本工時為使本工序加工精度達到要求，暫時定每工件的磨削機動時間為：工序二十二 滾螺紋（1）選擇刀具查《機械加工工藝手冊》相關內(nèi)容，選擇滾絲輪滾壓螺紋。故：工序二十一 重要表面拋光（1）選擇砂帶查《機械加工工藝手冊》表，選擇寬度尺寸為和的齒邊帶，用切入法磨削。切削功率修正系數(shù)，故實際的切削功率為：而XA6132型銑床主軸允許功率為：由于，因此所選擇的切削用量可用。4） 確定切削速度和每分鐘進給量查表，當、時，、。2） 確定每齒進給量查表，當使用高速鋼刀具，（《金屬切削機床手冊》XA6132說明書）時，現(xiàn)取。查表，當時，刀具的幾何尺寸為：、（假定）、。（1）選擇刀具查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，選擇標準半圓鍵槽銑刀，尺寸為：，總長為，刀桿長為，齒數(shù)為。故： 工序二十 銑半圓鍵槽 本工序為在曲軸短端外圓表面銑削半圓鍵槽。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，橫進給量修正系數(shù)為：。2）縱進給量查型數(shù)控端面外圓成型磨床說明書，選。（2）切削用量的確定1）工件回轉速度及每分鐘轉數(shù)查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，工件材料為淬火鋼，工件表面直徑時。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，選擇切削液為乳化液。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，確定砂輪硬度為：中軟級，代號為。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，選擇陶瓷結合劑。本工序選擇的機床為型數(shù)顯曲軸磨床，采用磨曲拐成組夾具進行裝夾加工。故： 工序十九 磨曲拐本工序為磨削曲拐外圓表面。橫進給量修正系數(shù)為：。初步定為，2）縱進給量查型數(shù)控端面外圓成型磨床說明書，選。成型砂輪的尺寸由機床尺寸及工件相對位置確定為：。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，確定砂輪結構為中等結構，結構號數(shù)為5。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表及表，選擇磨料粒度為：。本工序選擇的機床為型外圓磨床，采用撥盤和頂尖進行定位夾緊（1）選擇磨具查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，選擇白剛玉磨料。故： 工序十八 磨曲軸長端圓錐表面本工序為磨削曲軸長端圓錐表面。橫進給量修正系數(shù)為：。2）縱進給量查型數(shù)控端面外圓成型磨床說明書，選。（2）切削用量的確定1）工件回轉速度及每分鐘轉數(shù)查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，工件材料為淬火鋼，工件表面直徑時。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，選擇切削液為乳化液。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，確定砂輪硬度為：中軟級，代號為。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，選擇陶瓷結合劑。為提高生產(chǎn)效率，減少重復更換刀具引起的誤差，該工序也采用成型砂輪，采用切入法磨削。（3）計算基本工時其中，查表，入切量及超切量為。查表得切削速度修正系數(shù)為： ，故：查SK360型普通車床說明書，確定。3）確定車刀磨鈍標準及壽命查表，車刀后刀面最大磨損量取為,鉆頭壽命為。2）確定進給量查表，在精車鋼料，以及時。卷屑槽尺寸為：。查表，由于SK360型普通車床的中心高為，故選擇刀桿尺寸為:，刀片厚度為。本工序選擇的機床仍為SK360型普通車床，采用撥盤和頂尖進行定位夾緊。（3）計算基本工時其中，查表，入切量及超切量為。查表得切削速度修正系數(shù)為： ，故：查SK360型普通車床說明書，確定。3）確定車刀磨鈍標準及壽命查表，車刀后刀面最大磨損量取為,鉆頭壽命為。2）確定進給量查表，在精車鋼料，刀桿尺寸為，（暫定）以及時。卷屑槽尺寸為：。查表，由于SK360型普通車床的中心高為，故選擇刀桿尺寸為:，刀片厚度為。本工序選擇的機床為SK360型普通車床，采用三爪卡盤和頂尖進行定位夾緊。故：（3）計算基本工時其中：——磨削厚度，本工序；——切入次數(shù)，本工序僅切入一次；——根據(jù)，取為；——光整時間，查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，光整時間；——外圓磨系數(shù)，查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，取。3）縱進給量查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，當工件縱進給量，工件表面直徑，時。初步定為。成型砂輪的尺寸由機床尺寸及工件相對位置確定為：。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，確定砂輪結構為中等結構，結構號數(shù)為5。查《金屬機械加工工藝人員手冊》表及表，選擇磨料粒度為：。本工序選擇的機床為型數(shù)控端面外圓成型磨床，采用專用撥盤進行定位夾緊（1）選擇磨具查《金屬機械加工工藝人員手冊》表，選擇白剛玉磨料。工序十四 磨曲軸短端外圓表面本工序為磨削曲軸短端。該工序采用SK3601型普通車床，由于加工余量幾乎為零，切削用量及基本工時不再進行計算。研磨中心孔時采用研磨頂尖。工序十二 熱處理，高頻淬火本工序的基本工時由熱處理車間控制。故：③ 工序十（油孔口倒角）的基本工時其中，查表，入切量及超切量為。（1）計算基本工時① 工序八（鉆主軸頸上直油孔）的基本工時其中，查表，入切量及超切量為。故：工序八（鉆主軸頸上直油孔）、九（鉆曲拐上直油孔）、十（油孔口倒角） 這三道工序已知條件與上工序完全相同，可以采用相同的切削用量。由于，因此所選擇的切削用量可用。查表，當，時。